- •8. Контроль производства и управление технологическим процессом
- •8.1 Описание и характеристики автоматизированной системы управления технологическим процессом производства сложных минеральных удобрений.
- •8.1.1 Общие сведения
- •8.1.2 Характеристика системы Experion pks и контроллерного оборудования
- •8.1.3 Возможности системы
- •8.1.4 Функции системы
- •8.1.4.1 Управляющие функции
- •8.1.4.2 Функции контроля
- •8.1.4.3 Информационные функции
- •8.1.4.4 Дополнительные функции
- •8.2 Описание алгоритмов автоматического управления и регулирования реализованных в контроллерах рсу
- •8.2.1 Дистанционная передача сигнала на местный щит управления
- •8.2.2 Коррекция расходов по температуре и давлению
- •8.2.3 Дистанционное управление клапаном
- •8.2.4 Простые контура автоматического регулирования
- •8.2.5 Регулятор массового соотношения неконцентрированной азотной кислоты (кан) и газообразного аммиака (га) c коррекцией по pH готового раствора.
- •8.2.5.1 Алгоритм выбора рабочего значения давления га для расчета массового расхода га.
- •8.2.5.2 Алгоритм выбора рабочего значения температуры га для расчета массового расхода га.
- •8.2.5.3 Алгоритм расчета массового расхода газообразного аммиака в аппараты итн.
- •8.2.5.4 Алгоритм расчета массового расхода неконцентрированной азотной кислоты (кан).
- •8.2.5.5 Алгоритм автоматического управления массовым соотношением кан-га с коррекцией по Ph раствора аммиачной селитры.
- •8.2.6 Автоматический режим пуска аппаратов итн.
- •8.2.6.1 Алгоритм проверки готовности аппаратов итн.
- •8.2.6.2 Алгоритм пуска аппаратов итн.
- •8.2.7 Управление электрозадвижками.
- •8.2.8 Управление вентиляторами.
- •8.2.9 Управление насосами.
- •8.3 Ограничение задания регуляторам в автоматическом режиме стабилизации параметра.
- •8.4 Описание системы технологических блокировок и защит, реализованные в контроллерах паз
- •8.4.1 Алгоритм формирования сигнала аварийной остановки аппаратов итн. Блок-схема алгоритма.
- •8.4.2 Алгоритм расчета массового соотношения кан-га в итн.
- •8.4.2.1 Алгоритм выбора рабочего значения давления га для расчета массового расхода га.
- •8.4.2.2 Алгоритм выбора рабочего значения температуры га для расчета массового расхода га.
- •8.4.2.3 Алгоритм расчета массового расхода газообразного аммиака в аппараты итн.
- •8.4.2.4 Алгоритм расчета массового расхода неконцентрированной азотной кислоты (кан).
- •8.4.2.5 Алгоритм расчета массового соотношения неконцентрированная азотная кислота (кан) – газообразный аммиак (га) .
- •8.4.3 Алгоритм формирования сигналов блокировки технологической стадии упарки.
- •8.4.4 Алгоритм формирования сигнала ввода защит по пароснабжению
- •8.4.5 Алгоритм формирования сигнала ввода защит по остановке насосов н16_1,2
- •8.4.6 Алгоритм управления отсечными клапанами исполнения «нз».
- •8.4.7 Алгоритм управления отсечными клапанами исполнения «но».
- •8.4.8 Алгоритм управления отсечными клапанами по паровому конденсату в е-6 и е15_1,2
- •8.4.9 Алгоритм управления отсечными клапанами исполнения «нз» перед грануляторами и в к.604.
- •8.4.10 Алгоритм управления отсечным клапаном на трубопроводе гор. Воды к.600 исполнения «нз».
- •8.4.11 Алгоритм управления соленоидом запорно-регулирующего клапана исполнения «но».
8.3 Ограничение задания регуляторам в автоматическом режиме стабилизации параметра.
Таблица 9
Регулятор |
Переменная процесса |
Наименование |
Регулирующий клапан |
Ограничение задания |
1TC1 |
1T1 |
Слабый раствор после 3-й т. ИТН1 |
1TCV1 |
50-106 0С |
TC102 |
T102 |
Амселитра из С-102 |
TCV102 |
100-165 0С |
PC27 |
P27 |
Насыщенный пар на обогрев аппаратов бл. 1 |
PCV27 |
0- 8 кгс/см2 |
PC2 |
P2 |
Пар после Х-42 |
PCV2 |
12-14 кгс/см2 |
LC9 |
L9 |
КСП в Е-45 |
LCV9 |
0.6-1.2 м |
LC1 |
L1 |
ПК в Х-42 |
LCV1 |
0,4-0,9 м |
1FC5 |
1F5 |
САР от Н-9 в ИТН1 |
1FCV5 |
0-16 м3/ч |
2FC2 |
2F2 |
Азотная кислота на ИТН2 |
2FCV2 |
23000-44500 кг/ч |
PC330 |
P330 |
Пар в корпус 603 на обогрев |
PCV330 |
1,6-10 кгс/см2 |
2TC1 |
2T1 |
Слабый NP-раствор после 3-й т. ИТН2 |
2TCV1 |
50-106 0С |
TC101_1 |
T101_1 |
Раствор ЖКУ в Т-101_1 |
TCV101_1 |
0-85 0С |
PC1 |
P1 |
ГА после Т-1 |
PCV1 |
1,5-2,5 кгс/см2 |
PC30 |
P30 |
Насыщ. пар на обогрев аппаратов бл. 2 |
PCV30 |
0-7 кгс/см2 |
PC1_1 |
P1_1 |
ГА на входе перед Т-1 |
PCV1_1 |
2,2-3,5 кгс/см2 |
LC10 |
L10 |
САР в Е-20 |
LCV10 |
0,5-2,6 м |
1LC3 |
1L3 |
САП в Е-15_1 |
1LСV3 |
0.6-1 м |
2FC5 |
2F5 |
САР от Н-9 в ИТН2 |
2FCV5 |
0-16 м3/ч |
2LC3 |
2L3 |
САП в Е-15_2 |
2LСV3 |
0.6-1 м |
2FC1 |
2F1 |
ГА на ИТН2 |
2FCV1 |
3600-7000 кг/ч |
FC27 |
F27 |
САР в Т-101 |
FCV27 |
4-16 м3/ч |
LC2 |
L2 |
ПК в Е-43 |
LCV2 |
0,4-1 м |
1FC1 |
1F1 |
ГА на ИТН1 |
1FCV1 |
3600-7000 кг/ч |
1FC2 |
1F2 |
Азотная кислота на ИТН1 |
1FCV2 |
23000-44500 кг/ч |
FC506 |
F506 |
Нитрат магния в ИТН1,2 или в Р-4 |
FCV506 |
0,6-2,5 м3/ч |
1FC8 |
1F8 |
САР на 2-ю т. ИТН1 |
1FCV8 |
0-5 м3/ч |
2FC8 |
2F8 |
САР на 2-ю т. ИТН2 |
2FCV8 |
0-5 м3/ч |
FC30 |
F30 |
Газообразный аммиак в Р-99 |
FCV24 |
0-60 м3/ч |
pHC3 |
pH3 |
САР из Р-4 |
pHCV3 |
4-6pH |
pHC4 |
pH4 |
pH САП после Р-13 |
pHCV4 |
4,5-5,5 pH |