- •5 Эскизная компоновка редуктора
- •5.1 Конструирование валов
- •5.3 Конструирование подшипниковых узлов
- •5 .2 Конструирование зубчатых колес
- •5.4 Конструирование корпусных деталей
- •6 Расчет и проектирование шпоночных соединений Выбор и расчет посадок с натягом
- •7 Расчет тихоходного вала редуктора на прочность
- •7 .1 Определение реакций в опорах
- •7.2 Определение изгибающих и крутящих моментов в сечениях вала
- •7.3 Определение напряжений в опасных сечениях
- •7.4 Расчет на сопротивление усталости
- •7.5 Расчет на статическую прочность
- •8 Расчет подшипников тихоходного вала на долговечность
- •8.1 Исходные данные:
- •8.2 Расчетная схема
- •9 Выбор и расчет муфт привода
- •11 Вопросы смазки и техники безопасности
- •10 Выбор посадок сопряжений
7 Расчет тихоходного вала редуктора на прочность
7 .1 Определение реакций в опорах
Исходные данные:
Силы в зацеплении действующие на колесо:
Ft2=3009.4 H
Fr2=1128.96 H
Fa2=817.77 H
Консольная нагрузка:
Fn=2468.598 H (Fnx=Fny=Fn*cos45=2468.598*0.7=1727.3 H)
Расчетная схема:
l=136 мм
lП=l-2*a=98 мм (lП=114 мм – измеренное, но в расчетах будем использовать расчетное)
a=0.5*(T+(d+D)/3*e)= 0.5*(21+(45+85)/3*0,4)=19 мм
где T=21 мм, d=45 мм, D=85 мм, е=0,4 – параметры подшипников на тихоходном валу.
l1=l2=l0-a=68-19=49 мм
l0=68 мм
l3=69.5 мм
Определение реакций в опорах в плоскости XOZ
ΣMA=0
Fnx*l3-Fr2*l1-RBx*(l1+l2)+Fa2*d2/2=0
RBx=(1727.3*0.0695-1128.96*0.049+817.77*0.08)/(0.049+0.049)=1328 H
ΣMB=0
Fr2*l2+Fa2*d2/2-RAx*(l1+l2)+Fnx*(l3+l1+l2)=0 Рисунок 10
(1128.96*0.049+817.77*0.08+1727.3*(0.0695+0.049+0.049))/(0.049+0.049)=4184.3 H
Проверка:
ΣFx=0 –Fnx+RAx-Fr2-RBx=0 -1727.3+4184.3-1128.96-1328=0
Определение реакций в опорах в плоскости YOZ
ΣMA=0
-Fny*l3-Ft2*l1+RBy*(l1+l2)=0
RBy=(1727.3*0.0695+3009.4*0.049)/(0.049+0.049)=2729.7 H
ΣMB=0
Ft2*l2+RAy*(l1+l2)-Fny*(l3+l1+l2)=0
RAy=(-3009.4*0.049+1727.3*(0.0695+0.049+0.049))/(0.049+0.049)=1447.6 H
Проверка:
ΣFy=0 Fny-RAy-Ft2+RBy=0 1727.3-1447.6-3009.4+2729.7=0
Суммарные реакции
RA=√(RAx2+RAy2)=√(4184.32+1447.62)=4427.6 H
RB=√(RBx2+RBy2)=√(13282+2729.72)=3035.6 H
7.2 Определение изгибающих и крутящих моментов в сечениях вала
В горизонтальной плоскости XOZ относительно оси Y
Сечение D: MyD=0. Сечение B: MyB=0
Сечение A: MyAЛ= -Fnx*l3=-1723.3*0.0695= -120 Нм
MyAП= Fa2*d2/2-Fr2*l1-RBx*lП=817.77*0.08-1128.96*0.049-1328*0.098= -120 Нм
Сечение C: MyCЛ= Fnx*(l3+l1)+RAx*l1= -1727.3*(0.0695+0.049)+4184.3*0.049=0 Нм
MyCП= -RBx*l2= -1328*0.049= -65 Нм
В вертикальной плоскости YOZ относительно оси X
Сечение D: MxD=0. Сечение B: MxB=0
Сечение A: MxAЛ= Fny*l3=1727.3*0.0695=120 Нм
MxAП= -Ft2*l1+RBy*lП= -3009.4*0.049+2729.7*0.098=120 Нм
С
КПДМ
151001, 1010, 000 ПЗ
MxCП= RBy*l2=2729.7*0.049=134 Нм
Крутящий момент МК передается вдоль оси вала, а т.к. редуктор одним потоком мощности, то величина МК в разных сечениях постоянна и совпадает со значением вращающего момента тихоходного вала
МКС=МКА=ТТ=240,72 Нм
На основании полученных значений изгибающих МХ, МУ и крутящего МК моментов строим эпюры
Суммарные изгибающие моменты:
МИС=√(МХС2+МУС2)=√(1342+(-65)2)=148,933 Нм
МИА=√(МХА2+МУА2)=√(1202+(-120)2)=169,706 Нм
7.3 Определение напряжений в опасных сечениях
Сечение С-С
WИС=0,1*d3=0.1*563=17561.6 мм3
WКС=0,2*d3=0.2*563=35123.2 мм3
Где d=dк=56 мм – диаметр вала под колесом
Напряжение изгиба:
Среднее напряжение цикла: σm=0
Амплитуда напряжений: σа=σИС=МИС/WИС=148,933*103/17561,6=8,48 МПа
Амплитуда напряжения кручения: τа=τКС=МКС/WКС=240,72*103/35123,2=6,85 МПа
Сечение А-А
WИА=0,1*d3=0.1*453=9112.5 мм3
WКА=0,2*d3= 0.2*453=18225 мм3
Где d=dП=45 – диаметр вала под подшипником
Напряжение изгиба:
Среднее напряжение цикла: σm=0
Амплитуда напряжений: σa=σИА=МИА/WИА=169,706*103/9112,5=18,62 МПа
Амплитуда напряжения кручения: τа=τКА=МКА/WКА=240,72*103/18225=13,21 МПа