- •Содержание
- •Предисловие
- •ВвЕдение
- •1. Структура аналоговых средств измерения
- •1.1. Назначение, области применения. Принципы построения, характеристики и основные элементы аиу
- •1.2. Классификация и структурные схемы аиу
- •Электрические двигатели. Электрические двигатели, используемые в схемах регистрирующих приборов, предназначены для перемещения носителя и регистрирующего органа.
- •1.4. Информационные сигналы аиу
- •1.4.1. Основные процессы преобразования измерительных сигналов
- •1.5. Аналоговые электроизмерительные приборы с регистрирующими устройствами
- •1.5.1. Принципы построения, характеристики и узлы. Методы регистрации
- •1.5.2. Структурная схема приборов прямого действия. Погрешности приборов прямого действия
- •1.5.3. Самопишущие приборы
- •1.5.4. Самопишущие приборы обычного быстродействия (сп)
- •1.5.5. Быстродействующие самопишущие приборы (бсп)
- •1.5.6. Светолучевые осциллографы (сло)
- •1.6. Автоматические измерительные приборы
- •Компенсационный метод измерения электрических величин
- •1.6.2. Автоматические компенсаторы (типа ксп) для измерения напряжения и температуры. Типы. Схемы. Статические и динамические характеристики
- •1.6.3. Назначение автоматических электроизмерительных мостов (ксм). Мосты постоянного тока. Пределы и точность измерения
- •Технические характеристики
- •1.6.4. Мосты переменного тока. Условия равновесия. Основные типы мостов переменного тока
- •Основные типы мостов переменного тока
- •1.6.5. Автоматические мосты с регулирующими устройствами. Двухкоординатные автоматические самописцы
- •4.1. Электромеханические измерительные устройства
- •4.1.1. Магнитоэлектрические приборы. Области применения и свойства. Устройство и принцип действия приборов
- •4.1.2. Магнитные системы электроизмерительных приборов и устройств. Назначение магнитных систем. Расчет магнитных систем
- •4.1.3. Основные требования при проектировании магнитных систем
- •4.1.5. Измерительные цепи приборов
- •4.2. Электромагнитные приборы
- •4.2.1. Свойства и классификация приборов
- •4.2.2. Конструкции измерительных механизмов
- •4.2.4. Основные виды погрешности и способы уменьшения
- •4.3. Электродинамические (эд) приборы
- •4.3.1. Области применения и свойства приборов
- •4.3.2. Измерительные механизмы электродинамических приборов
- •4.3.3. Вращающий момент. Методика расчета
- •4.3.4. Измерительные цепи. Погрешности ваттметра
- •4.3.5. Порядок расчета ваттметра
- •4.4. Ферродинамические приборы
- •4.4.1. Свойства и области применения приборов
- •4.4.2. Конструкции измерительных механизмов
- •4.4.3. Измерительные цепи и погрешности
- •4.5. Электростатистические приборы
- •4.5.1. Общие сведения об измерительных механизмах. Конструкция и принцип действия приборов
- •Конструкция и принцип действия приборов
- •4.5.2. Схемы включения
- •4.5.3. Погрешности и методы компенсации
- •2: Электронные узлы измерительных каналов и автономных приборов
- •2.1. Электронные вольтметры
- •2.1.1. Общие сведения. Универсальные вольтметры
- •Универсальные вольтметры
- •2.1.2 Измерительные преобразователи переменного напряжения в постоянное
- •2.1.3. Микровольтметры постоянного тока. Милливольтметры переменного тока
- •Милливольтметры переменного тока
- •2.1.4. Импульсные вольтметры
- •2.2. Электронные осциллографы
- •2.2.1. Области применения и свойства
- •2.2.2. Характеристики электронных осциллографов и способы их определения
- •2.2.3. Классификация осциллографов и их структурные схемы
- •2.2.4. Электроннолучевая трубка (элт) с электростатическим отклонением луча
- •2.2.5. Усилители вертикального и горизонтального отклонения лучей
- •2.2.6. Генераторы развертки. Назначение. Схема. Синхронизация генераторов развертки
- •Синхронизация генераторов развертки
- •2.2.7. Вспомогательные устройства
- •Предельное значение погрешности этого метода можно определить из соотношения
- •Погрешность такого измерения
- •2.3. Электронные приборы для анализа характеристик сигналов
- •2.3.1. Анализаторы спектра. Назначение. Элементы. Характеристики
- •Аппаратурно можно получить текущий спектр сигнала
- •2.3.2. Структурные схемы анализаторов спектра
- •2.4. Измерительные генераторы
- •2.4.1. Нормируемые параметры и классификация измерительных генераторов
- •2.4.2. Иг синусоидальных сигналов. Общие характеристики
- •2.4.3. Схемы и параметры задающих генераторов синусоидальных колебаний Генераторы lc
- •Генераторы rc
- •Генераторы на биениях
- •2.4.4. Импульсные генераторы
- •2.5. Электроизмерительные приборы с оптоэлектронными отсчетными устройствами
- •2.5.1. Принцип действия оптоэлектронных приборов. Свойства электроизмерительных приборов и области их применения
- •2.5.2. Принципы построения и структурные схемы аналого-дискретных оэп
- •3. Нормирование и анализ метрологических характеристик аиу
- •3.1. Государственная система обеспечения единства измерений. Основные положения
- •3.2. Нормируемые метрологические характеристики результатов и средств измерений
- •3.3. Формы представления нормируемых характеристик. Требования гост 8.009-84
- •3.4. Абсолютная и относительная погрешности, приведенная погрешность. Основная погрешность
- •3.5. Статическая и динамическая погрешности. Класс точности
- •3.6. Динамические характеристики и принципы их коррекции
- •3.7. Методы уменьшения погрешностей аиу
- •3.7.1. Классификация методов
- •3.7.2. Стабилизация реальной характеристики преобразования
- •3.7.3. Компенсация погрешностей
- •3.7.4. Коррекция погрешностей
- •3.7.5. Фильтрация погрешностей
- •3.7.6. Уменьшение динамической погрешности
- •3.7.7. Конструктивные способы улучшения точности работы аиу
- •Список литературы
4.2.4. Основные виды погрешности и способы уменьшения
В электромагнитных приборах с некоторыми общими погрешностями, характерными для большинства электромеханических приборов (погрешности отсчета, от трения в опорах, от опрокидывания, от упругого последствия пружинок или растяжек и т. д.), имеют место специфические погрешности.
Погрешность от гистерезиса материала сердечников и экранов появляется при работе прибора на постоянном токе, когда есть разница в показаниях прибора при возрастании и убывании тока. Для снижения этой погрешности сердечники изготавливают из высококачественных железоникилиевых сплавов с малой коэрцитивной силой и затем подвергают отжигу в вакууме или водороде.
С достаточной для практики точностью погрешность yh можно определить по формуле:
, (4.45)
Где b = 2hс – ширина петли гистерезиса материала сердечников (нс – коэрцитивная сила);
Нк – напряженность магнитного поля рабочей катушки в месте расположения сердечников, определяемая по известным формулам.
Погрешность переносных вольтметров от собственного нагрева рабочей катушки проходящим по ней током можно подсчитать по формуле:
, (4.46)
Где вц = в0rк / (rк + rд1) – температурный коэффициент сопротивления цепи катушки;
Ор – температура перегрева растяжек (пружин), принимаемая обычно равной ок.
Изменение показаний электромагнитных вольтметров, вызванное измерением окружающей температуры, определяется величинами температурных коэффициентов сопротивления цепи катушки (вц) и упругости материала растяжек или пружин (вw):
, (4.47)
Т. Е. Зависит в основном от соотношения сопротивлений рабочей катушки rк и добавочного резистора rд.
Для амперметров и миллиамперметров изменение показаний определяется только значением вw:
, (4.48)
Применение терморезисторов для компенсации температурной погрешности вольтметров (рис. 4.11, д) позволяет значительно снизить потребляемую им мощность и улучшить метрологические качества. В этом случае изменение показаний, вызванное изменением внешней температуры, определяют по формуле:
, (4.49)
Где rв = rк + rд + rтк – общее сопротивление вольтметра;
rтк = rтrш /(rт + rш) – сопротивление термокомпенсатора, состоящего из терморезистора rт и манганинового шунта rш;
Втк = втrш /(rт + rш) – температурный коэффициент сопротивления термокомпенсатора (вт – температурный коэффициент сопротивления терморезистора).
Рис. 4.12. Схемы частотной компенсации и кривые частотных погрешностей:
а – частотная компенсация амперметра; б – векторная диаграмма токов; в – кривые частотных погрешностей амперметра э59; г – схема частотной компенсации вольтметра; д – кривые частотных погрешностей вольтметра
Изменение показаний электромагнитных приборов, вызванное изменением частоты, обусловлено влиянием вихревых токов, изменением индуктивного сопротивления рабочей катушки и наличием межвитковой емкости этой катушки. При работе прибора на переменном токе в металлических деталях им индуцируются вихревые токи, значение и угол сдвига которых (относительно рабочего тока) меняются при изменении частоты и угла отклонения подвижной части, что ведет к изменению показаний прибора. Последнее становится заметным при работе на повышенных частотах и является основной составляющей частотной погрешности амперметров.
Для компенсации частотных погрешностей амперметров и снижения влияния гармонических составляющих на их показания предложена схема с шунтированием рабочей катушки емкостью С и активным резистором r (рис. 4.12, а). Векторная диаграмма токов в схеме приведена на рис. 4.12,б, а кривые частотных погрешностей амперметра э59 на 2,5 А, компенсированного по схеме рис. 4.12,а (при с = 2 мкФ, lк = 0,009 мг, rк = 0,015 Ом), приведены на рис. 4.12, в. Применение этой схемы позволяет расширить частотный диапазон амперметров в шесть-семь раз.
В вольтметрах основной причиной частотной погрешности является изменение индуктивного сопротивления рабочей катушки. Изменение показаний вольтметра, обусловлено изменением частоты от f1 до f2, при отсутствии частотной компенсации определяют по формуле
, (4.50)
Где L – индуктивность рабочей катушки;
rв – общее активное сопротивление вольтметра.
Для снижения частотной погрешности, обусловленной изменением индуктивного сопротивления рабочей катушки вольтметра, применяют различные схемы частотной компенсации. Чаще других используют схему с шунтированием части добавочного сопротивления емкостью (рис. 4.12, г) относительное изменение показаний вольтметра с частотной компенсацией по этой схеме, вызванное изменением частоты от 0 до f, определяют по формуле:
, (4.51)
Где xl – индуктивное сопротивление рабочей катушки на частоте f в данной точке шкалы;
rс – часть добавочного резистора, зашунтированная емкостью;
Xс – емкостное сопротивление компенсирующей емкости с на частоте f;
rв = rк + rс + rд – полное активное сопротивление вольтметра.
Значение компенсирующей емкости рассчитывают по формуле
. (4.52)
Изменение показаний вольтметра, вызванное изменением частоты, при шунтировании добавочного резистора емкостью имеет максимальное значение при частоте f = 0,7fк, где fк – частота, на которой производится компенсация. Следует заметить, что полную компенсацию частотной погрешности вольтметра по рассматриваемой схеме можно осуществить только в одной точке частотного диапазона и для определенной точки шкалы, так как индуктивность l изменяется по длине шкалы. Обычно компенсация производится на отметке шкалы, равной приблизительно 80% номинального значения измеряемой величины. Кривые частотных погрешностей вольтметра без компенсации и вольтметра, компенсированного по схеме рис. 4.12, г, приведены на рис.4.12, д (кривые 1 и 2).
Изменение показаний электромагнитного прибора под влиянием внешнего магнитного поля при самом неблагоприятном направлении поля и отсутствии магнитного экранирования определяют по формуле
, (4.53)
Где HB – 400 а/м – напряженность внешнего поля при испытании прибора;
Нк – напряженность поля внутри рабочей катушки при номинальном токе в обмотке.
При небольших значениях Hк – (2500 – 4000 а/м) получим недопустимо большие значения Yн (более 10%). Применение магнитного экранирования измерительного механизма снижает yн до требуемых значений, так как при этом внешнее магнитное поле уменьшается экраном в kэ раз, где kэ – коэффициент экранирования.
Изменение показаний электромагнитных приборов, вызванное отклонением формы кривой тока или напряжения от синусоидальной, оказывается существенным только при больших значениях магнитной индукции в сердечниках, близких к насыщению. Для уменьшения влияния формы кривой необходимо ликвидировать возможность насыщения сердечников (и экранов), т. Е. Выбрать ампер-витки рабочей катушки и размеры сердечников такими, чтобы значение магнитной индукции в сердечниках составляло не более 30 – 40% от индукции насыщения. Кроме того, для снижения влияния высших гармоник, содержащихся в искаженной форме кривой тока или напряжения, необходимо уменьшить частотную погрешность прибора от изменения индуктивного сопротивления и от потерь на вихревые токи.