- •9.8 Электрические модели полевых транзисторов статическая модель
- •9.9 Нелинейная динамическая модель Полевого Транзистора с управляющим p-n-переходом
- •9.10 Малосигнальная модель полевого транзистора с управляющим p-n-переходом
- •Поэтому на схеме для тока генератора надо было бы записать, что
- •Модуль крутизны
- •9.11 Нелинейная динамическая модель мдп-транзистора
- •9.12 Малосигнальная модель мдп транзистора.
- •Шумы Полевых Транзисторов
- •Шумы пт с управляющим p-n-переходом:
- •2 Шумы мдп-транзисторов
- •10 Приборы с зарядовой связью
- •10.1 Применение пзс
- •11 Полупроводниковые элементы
- •11.1 Особенности интегральных транзисторов и диодов
- •11.2 Интегральный n-p-n-транзистор
- •11.3 Интегральные многоэмиттерные транзисторы
- •11.4 Комплектарные интегральные пары транзисторов
- •11.5 Интегральный транзистор с барьером шотки
- •Эквивалентная схема интегрального транзистора с барьером Шотки представлена на рис. 11.8
- •11.6 Интергральный p-n-p-транзистор
- •11.7 Интегральные диоды
- •11.8 Интегральные полевые транзисторы
- •11.9 Интегральные мдп – транзисторы
- •12.2 Инжекционный лазер
- •12.3 Режим работы лазера, его кпд и особенности
- •12.4 Инжекционные лазеры на основе гетеропереходов
- •12.5 Генераторы с двойной гетероструктурой
- •Гетеролазеры с распределенной обратной связью
- •12.7 Полупроводниковые лазеры с возбуждением
- •12.8 Лазеры в технике связи и системах обработки информации
- •12.9 Типы лазерных систем связи
- •12.10 Методы детектирования оптических сигналов
- •12.11 Структурная схема оптического
- •12.12 Виды модуляции лазерных сигналов
- •12.13 Структурная схема
- •Виды лазеров, применяемые в лазерных
- •Структурная схема газового лазера
- •Варисторы, вах, параметры
- •Вах варистора
- •14. Термисторы, вах
- •15 Оптоэлектронные приборы
- •15.1 Фотоприемники, излучатели
- •15.2 Фотоэлементы. Принцип действия, вах
- •Лавинные фотодиоды. Структура, принцип действия
- •Полевые фототранзисторы.
- •Фототиристоры. Структура, принцип действия
- •Оптоэлектронные приборы. Индикаторы информации
- •Полупроводниковые датчики температуры.
- •Терморезисторы
- •16.2 Применение полупроводникового диода
- •Определение температурного коэффициента
- •Применение биполярного транзистора для измерения температуры
- •Датчик температуры на двух идентичных
16.2 Применение полупроводникового диода
ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ
Рассматривается характеристика изменения обратных токов диода от Т.
При измерении температуры с помощью полупроводниковых диодов (ПД) используют температурные зависимость либо обратного тока p-n – перехода (Iобр), либо прямого падения напряжения на p-n – переходе (Uобр). Обратный ток диода складывается из трех составляющих: тока утечки Iут, тока генерации, обусловленного регенерацией и рекомбинацией носителей в области p-n – перехода (Iген) и теплового тока I0.
Ток утечки определяется поверхностными энергическими состояниями и слабо зависит от температуры. Его уровень определяет обратное напряжение p-n – перехода. Ток генерации зависит и от обратного напряжения p-n – перехода, и от его температуры. Тепловой ток практически не зависит от обратного напряжения и полностью определяется температурой p-n – перехода. Этот ток практически для всех диодов определяется выражением I0 =qVni2/NБ , где q – заряд электрона; V – объем полупроводникового кристалла, в котором генерируемые носители заряда участвуют в образовании теплового тока; ni – собственная концентрация носителей заряда материала полупроводника; - время жизни основных носителей заряда; NБ – концентрация основных носителей заряда в области базы.
П ри высоких температурах Iобр I0=Nexp(- ) , где N – постоянная, мало зависящая от температуры; Eq – ширина запрещенной зоны полупроводника; UT – константа, равная 0,5 … 1; k – постоянная Больцмана.
Относительные изменения Iобр диодов от температуры приведены на рис. 16.1, где 1 – германиевый сплавно-диффузионный переход;
2 – германиевый сплавный переход; 3 – кремниевый диффузионный переход.
Определение температурного коэффициента
НАПРЯЖЕНИЯ ДИОДА
П рямое падение напряжения на p-n – переходе может быть определено из выражения для ВАХ идеального p-n – перехода .
Отсюда ,
где k – постоянная, определяемая типом составляющей тока диода. Реальная величина ТКН прямого падения напряжения на диоде лежит в диапозоне от –1 до –3,5 мВ/0С. На рис. 16.2 приведены зависимости Uпр= (Т, 0С, Iпр) для германиевого сплавного диода.
Пренебрегая падением напряжения на омическом сопротивлении диода, можно полагать, что Uд Uпр . Тогда для диода, как датчика температуры, можно записать Uд(Т,0С)= Uд0 + ТКН(Тд – Т0), где Uд0 – падение напряжения на диоде при Т0; Тд – измеряемая температура.
Применение биполярного транзистора для измерения температуры
И спользование биполярных транзисторов позволяет значительно улучшить характеристики теромопреобразователей. Исследования показали, что наилучших результатов можно добиться при использовании режима работы транзистора, при котором эмиттерный и коллекторный переходы транзистора включенного по схеме с ОБ, смещены в прямом направлении. Для схемы с ОБ n-p-n–транзистора при заданном токе эмиттера температурный коэффициент коллекторного тока практически постоянен до температуры 80 – 100 0С и 120 – 150 0С для кремниевых транзисторов. Реальная погрешность изменения тока не превышает 2 … 3%. При этом значение температурного коэффициента тока коллектора практически не зависит от самого тока коллектора и может плавно
регулироваться изменением значений I0 и Rк .
На рис. 16.3 приведены экспериментальные зависимости Iк = (Т,0С), полученные для транзисторов разного типа при различных значениях Rк.