- •Понятие маневренности оборудования. Основные факторы, опред маневренность осн.Оборуд.
- •Маневренность ка. Общая хар-ка. Основные факторы, опред маневренность ка. Влияние вида топлива на маневренные хар-ка ка. Способы расширения регул. Диапазона.
- •Маневренность турбин. Общая хар-ка. Основные факторы, опред. Маневренность турбин. Способы повышения маневренности и расширения регулировочного диапазона турбоагрегатов.
- •Маневренность блока в целом. Определяющий агрегат.
- •Напряжения в элементах энергетического оборудования. Напряжения от внутреннего давления.
- •Температурные напряжения в конструктивных элементах энергетических агрегатов. Причины их вызывающие. Влияние режимов работы на температурные напряжения.
- •Ползучесть мет-ла. Контроль ползучести металла. Влияние ползуч. На срок службы. Критерии.
- •Малоцикловая усталость. Основные определения и понятия. Влияние режимов работы на проявление малоцикловой усталости. Критерии малоцикловой усталости.
- •Разгружение и нагружение основного оборудования. Процессы происходящие на котельном агрегате ив турбоагрегатеи их влияние на экономичность.
- •Оптимальные скорости разгружения инагружения. Определящие факторы и причины.
- •Осн. Причины огранич. Числа пусков. Перечень огранич. Факторов во время пуск. Операций, на разных этапах пуска.
- •Совершенст. Пуск. Схем и технологии пуска на энергоблоках с промперегревом и однобайпасной пусковой схемойпри подаче пара в голову турбины.
- •Совершенствование пусковых схем и технологии пуска на энергоблоках с промперегревом и однобайпасной пусковой схемой, путем первоначальной подачи пара в промежуточную ступень.
- •Остановочно пусковые режимы, как способ прохожд. Провалов нагрузки. Преимущ. И недостатки опр. Затраты топлива
- •Прохождение провала нагрузки с исп.Моторного режима. Технология исп., преимущества и недостатки.Технологические схемы перевода турбоагрегата в моторный режим.
- •Затраты топлива на поддержание турбоагрегата в моторном режиме.
- •Привлечение теплофик. Агрегатов с пп, для прохождения провала нагрузки, путем частичного обвода цвд.
- •Прохождение пиковой части графика нагрузки с использованием режимов отключения пвд. Технология реализации, основные ограничения, преимущества и недостатки. Эффективность использования.
- •Прохождение пиковой части нагрузки с исп. Теплофикационных агрегатов типа т в режиме дозагрузки.
- •Изменение температурного состояния паровпуска проточной части турбины при пусках из горячего состояния. Причины изменений. Способы снижения.
- •Изменение температурного состоянияЦнд (чнд) проточной части турбины при пусках из различных состояний и на холостом ходу. Причины изменений. Способы снижения.
- •Создание специального пикового оборудования. Типы. Перспективы исп. Данного оборуд. Эффективность.
-
Прохождение пиковой части нагрузки с исп. Теплофикационных агрегатов типа т в режиме дозагрузки.
Работаем по тепловому графику с неполной нагрузкой, чтобы получить дополнительную N открываем диафрагму, давление регулируемого отбора постоянно.
Догружать лучше одну машину с большим ΔN до максимального значения, чем две машину не до максимального значения, т.к. выходит более экономично.
кривая Росандра
-
Прохождение пиковой части нагрузки с использованием теплофикационных агрегатов типа Т, работающих с полной загрузкой отборов. В том числе с учетом передачи части тепловой нагрузки на ПВК. Технология реализации, основные ограничения, преимущества и недостатки. Эффективность использования.
При max нагрузке теплофикационных отборов увеличение мощности возможно только при понижении тепловой нагрузки. Этот метод можно реализовать: 1) уменьшением t прямой сетевой воды при неизменном расходе сетевой воды через СП; 2) уменьшение расхода сетевой воды через СП путём направления её части в обвод подогревателей при неизменной tсв на выходе из СП. 3) полная передача тепловой нагрузки на пиковый источник; перевод турбины в конденсационный режим.
Уменьшение тепловой нагрузки при постоянном пропуске сетевой воды через СП даёт большую дополнительную мощность при неизменном расходе пара в голову турбины, чем равное уменьшение тепловой нагрузки путём уменьшения расхода сетевой воды через СП.
Пределы получения доп. мощности ограничиваются max N турбины при работе в конденсационном режиме.
При снижении тепловой нагрузки поворотная регулирующая диафрагма постепенно открывается. На определённом этапе она оказывается открытой полностью. С этого момента дальнейшее увеличение Nэ можно получить только за счёт обвода части сетевой воды мимо СП. Этим так же дополнительно уменьшают тепловую нагрузку турбины. Этот процесс может продолжаться до момента перевода турбоагрегата полностью в конденсационный режим. Получение дополнительной пиковой мощности сопровождается ростом удельного расхода топлива на выработку э/э.
На первом этапе перевода режима удельные расходы топлива на выработку э/э по мере открытия диафрагмы начинают сильно возрастать, потом замедляются и далее может начаться сниежние удельного расхода топлива на отпуск э/э. Этот процесс продолжается до момента, когда диафрагма будет полностью открыта. После чего дальнейший рост Nэ и понижение отпуска тепла можно достигать за счёт понижения расхода сетевой воды через СП, вплоть то перехода в чисто конденсационный режим. При этом удельные расходы на выработку э/э увеличиваются. Это объясняется тем, что по мере открытия диафрагмы снижается давление в регулируемых отборах пара и рост N как за счёт повышения выработки э/э все потоком пара, так и за счёт работы, совершаемой дополнительным поток, идущим в конденсатор.
За счёт такой передачи нагрузки можно получить прирост мощности на турбинах типа Т до 20%.
-
Изменение температурного состояния паровпуска проточной части турбины при пусках из горячего состояния. Причины изменений. Способы снижения.
Наибольшие значения перепадов t в радиальном направлении роторов турбин возникают при пусковых режимах, в зонах паровпуска, регулирующей ступени и передних концевых уплотнений. На разных этапах пуска разности t могут менять знак на противоположный. Для пусков из горячего и неостывшего состояния, происходит некоторое охлаждение ротора на начальном этапе пуска из-за снижения t пара в подводящих трубопроводах, дросселирования в регулирующих клапанах и срабатывания теплоперепада в регулирующей ступени .
Пуски блока из неостывшего и горячего состояния имеют место в относительно широком диапазоне t металла турбины и других элементов. Для турбины медленно остывает верхняя часть ЦВД в зоне камеры регулирующей ступени, быстрее — перепускные трубы ЦСД. Ещё быстрее турбины остывает котел и трубопроводы, подводящие пар к турбине. ( ЦВД турбины К-210-130 остывает до 150 С за пять суток, а для барабанного котла это время составляет около суток.)Одним из существенных и наиболее продолжительных этапов пуска является прогрев элементов блока и получение соответствующих t пара перед пуском.
В соответствии с типовой инструкцией по пуску, во избежание расхолаживания турбины, в момент толчка турбины и повышения частоты вращения, t пара пред главной паровой задвижкой (ГПЗ) и защитными клапанами (ЗК) должна превышать t наиболее нагретых частей ЦВД и ЦСД на 100 и 50...70 С соответственно. Это условие предопределяет высокий начальный уровень tпара, который может быть достигнут только при повышенных значениях тепловыделения в топках (до 20% от номинального выше) и высоком давлении в котле. Однако, при пуске блока из горячего состояния, приведенное выше условие не может быть выполнено, поскольку t пара, во всех случаях, не должна быть выше номинальной. Поэтому для исключения глубокого дросселирования задерживают повышение давление пара путем полного открытия паро-сбросных устройств (ПСБУ). Кроме того, полное открытие ПСБУ способствует ускорению прогрева главных паропроводов, но с другой стороны способствует увеличению потерь топлива при пуске.
Однако, при пуске по типовой схеме, несмотря на принятые упреждающие меры, перечисленные выше, из-за неблагоприятного расхода пара через ЦВД в процессе повышения частоты вращения происходит его глубокое охлаждение (на 70 С и более), и как следствие, соответствующее снижение tметалла.