- •01.Термодинамические характеристики рабочего тела, параметры состояния. Первый и второй законы термодинамики. Изменение энтропии.
- •02.Основные понятия механики жидкости и газа плотность и сплошность среды, основные определения, виды течении. Понятие о полных параметрах состояния.
- •03.Общее и различия в течениях жидкостей и газов, молекулярно-кинетическое обоснование.
- •04.Кризис течения в сжимаемых жидкостях, запирание по расходу (см. Также вопрос 26).
- •05.Вязкость и внутреннее трение в жидкостях и газах. Зависимость вязкости от параметров состояния.
- •06.Механизмы перехода кинетической энергии в потенциальную энергию. Параметры торможения. Распределение параметров состояния по обводам обтекаемого тела.
- •Диссипация
- •Изоэнтропное торможение
- •07.Основные гидродинамические понятия, свойства элементарной струйки тока, виды расхода, плотность тока. Причины различия расхода через поперечное и живое сечения канала.
- •08.Характерные скорости потока. Эквивалентность изменения скорости и работы расширения-сжатия. Безразмерные скорости и связь между характерными скоростями в размерном и безразмерном ви
- •Безразмерные скорости
- •09.Газодинамические функции параметров торможения. Критические и полные параметры.
- •10.Нестационарное одномерное уравнение неразрывности в полных и в статических параметрах. Примеры проявления нестационарности (гидроудар, помпаж и пр.).
- •11.Газодинамическая форма уравнения неразрывности. Газодинамические функции расхода.
- •12.Анализ формулы расхода. Запирание каналов по расходу (см. Также уравнение Гюгонио). Воздействия, способные вызвать запирание каналов по расходу.
- •13.Силы, действующие в жидкости. Уравнения движения в форме Эйлера и Навье-Стокса.
- •14.Анализ и применение уравнений Эйлера - радиальное равновесие, универсальный закон изменения окружной составляющей скорости. Уравнение Эйлера в гидростатике - абсолютное и относител
- •15.Уравнение движения в форме Громеки-Лемба и интеграл Коши-Лагранжа. Энергетическая форма Крокко. Условия постоянства полной энтальпии.
- •16.Интеграл Бернулли, условия постоянства полной механической энергии. Анализ уравнения Бернулли.
- •17.Уравнение количеств движения (первое уравнение Эйлера) в общем виде. Тензор импульса и его компоненты. Неконсервативная форма для расчета силового взаимодействия потока и обтекаемы
- •18.Нестационарное и стационарное одномерное уравнение количеств движения. Уравнение количества движения для элементарной струйки.
- •19. Уравнение моментов количеств движения (второе уравнение Эйлера). Крутящий момент, мощность и работа одной ступени лопаточной машины; связь работы с силами, действующими на лопатки.
- •20. Энергетическая форма уравнения моментов количества движения, коэффициенты нагрузки (закрутки, напора), напорность ступени. Понятие о принципе работы турбомашин.
- •21. Общая форма одномерного стационарного уравнения энергии в тепловой и механической форме (обобщенное уравнение Бернулли).
- •23. Потери энергии в канале постоянного сечения (трубе) для капельных и сжимаемых жидкостей. Основные виды местных сопротивлений - конфузор и внезапное сжатие, диффузор и внезапное расширение.
- •24. Потери при повороте потока, вторичные течения.
- •27. Изоэнгропный и адиабатный потоки. Работа и кпд турбомашин, t-s диаграммы. Сжатие в компрессоре
- •Расширение в турбине
- •28. Связь сжимаемости со скоростью потока, вывод и анализ. Другие уравнения и формулы, подтверждающие или повторяющие этот анализ. Уравнение Гюгонио и анализ геометрического воздействия.
- •29. Уравнение обращения воздействий. Краткий анализ воздействий, виды дроссселирования течении (виды кризиса течения). Необходимость комплексных воздействий на поток в турбомашинах.
- •30. Тепловое воздействие, его анализ. Тепловой кризис, проявление в основных и форсажных камерах сгорания.
- •32. Истечение из косого среза, предел расширительной способности косого среза.
- •33. Законы сохранения в теории скачков уплотнения и ударных волн. Природа потерь в нормальных разрывах поля скоростей.
- •34. Расчет угла фронта косых скачков уплотнения.
- •35. Режимы истечения из сопла Лаваля. Диаграмма режимов истечения. Использование сопла Лаваля на режиме глубокого пере расширения для сверхзвуковых входных устройств.
27. Изоэнгропный и адиабатный потоки. Работа и кпд турбомашин, t-s диаграммы. Сжатие в компрессоре
действительное значение полной работы сжатия определяется (для неохлаждаемого компрессора) по формулам ;
(4.15)
П ри использовании термодинамических диаграмм следует изобразить в них энергетические параметры компрессора с учетом скоростей в проточной части. Для этого, как это следует из (4.15)
T-s диаграмма процесса сжатия, по полным параметрам, параметрам торможения
ив (4.15), переходят к использованию полных параметров или параметров торможения. Так как торможение мыслится как изоэнтропический процесс, то в диаграмме T-s точки, соответствующие полным параметрам на входе в компрессор в* и на выходе из него к*, получаются, если из точек в и к отложить по вертикали, вверх отрезки, соответственно равные и .
Полученные точки в* и к* можно соединить линией, которую обычно рассматривают как политропу сжатия по полным параметрам (по параметрам торможения) с показателем n*.
Переход к полным параметрам представляет собой значительные удобства прежде всего потому, что в этом случае можно показать в T—S-диаграмме величину затраченной работы LK, которая в соответствии с первым уравнением (4.15) будет определяться площадью 1 —к* —4* —3*, границы которой отштрихованы косыми.
Второе уравнение (4.15) также может быть представлено в параметрах торможения:
(4.16)
Здесь интеграл, называемый политропической работой сжатия по параметрам торможения, определяется по формуле
(4.17)
Bсe члены этих уравнений могут быть изображены в T—S- диаграмме процесса:
Однако величина L*тр, в отличие от величины гидравлически потерь (Lтр ~ пл. 1 — к — в — 2), физического смысла не имеет.
изоэнтропическая работа компрессора по параметрам торможения
(4.18)
Она изображается в T—S-диаграмме площадью 2 — KS— 4* — 3*.
Введенные выше энергетические величины, определяемые по полным параметрам, также связаны между собой зависимостями, аналогичными (4.5):
(4.19)
Однако и величина ΔL* ~ пл. в* — к* — KS (аналог дополнительной объемной работы сжатия) также физического смысла не имеет, хотя и фигурирует в используемых расчетных уравнениях.
Расширение в турбине
Действительное значение полной работы, совершаемой газом в турбине (LT), определяется по формулам
Переход к полным параметрам при изображении процесса в турбине также весьма удобен, так как в этом случае в диаграмме T—S может быть показана величина LT, которая в соответствии с уравнением (4.29) изобразился площадью г-2-3*-4* границы которой отштрихованы косыми.
Второе уравнение (4.29) также может быть представлено в параметрах торможения:
(4.30)
Здесь интеграл, называемый политропической работой расширения по параметрам заторможенного потока, определяется по формуле
B T—S-диаграмме, где построен политропический процесс п полным параметрам (см. рис. 4.12), могут быть указаны и все остальные члены уравнений (4.29) и (4.30): Lт пол ~ пл. г* —т* — 1 3* — 4*; L*т р ~ пл г* —т* — 1—2. Однако величина L*тр физического смысла не имеет. Она больше величины гидравлически потерь в турбине, определяемых площадью LTp ~ пл. г — т — 1—2.
Условность использования некоторого среднего для турбины^ значения показателя политропы расширения по полным параметрам определяется еще и тем, что в неподвижном CA, где T* = const, его величина вообще равна nСА = 1,0 (а полное давление уменьшается из-за потерь). Величина среднего для турбины s целом значения политропы по полным параметрам близка к значению показателя политропы по статическим параметрам (пг = 1,28 ... ... 1,29), но зависит также от соотношения скоростей на входе и на выходе из турбины.
Условность процесса по полным параметрам позволяет тем не менее успешно использовать в расчетах понятие об изоэнтропической работе турбины по параметрам заторможенного потока:
Она изображается в T—5-диаграмме площадью г* — 2—3s —4s- Введенные выше энергетические величины, определяемые по полным параметрам, также связаны между собой зависимостями, аналогичными (4.24):
Однако и величина ΔL* ~ пл. г* —т* —т*s (аналог возвращенного тепла), как и величина L*тр ~ пл. т* — 1—2 — T*s (аналог безвозвратных потерь), также физического смысла не имеют, хотя используются в расчетных уравнениях, которые при отсутствии членов, зависящих от скоростей в проточной части, получаются проще.
Итак, по определению полное давление за турбиной рассматривается как результат торможения действительной скорости за турбиной (ст). Точка т§ определяется пересечением полученной таким образом изобары и изоэнтропой. Ee можно рассматривать так же как результат торможения в точке Ts некоторой условной изоэнтропической скорости за турбиной, причем в силу эквидистантности изобар очевидно, что cTS<cT