- •Введение
- •Раздел второй. Проектирование земляного полотна автомобильной дороги
- •1. Учет влияния природных факторов при проектировании автомобильных дорог
- •1.1. Характеристика природных условий
- •Рельеф местности
- •Климатические условия
- •Гидрологические условия
- •Грунтово-геологические условия
- •1.2. Дорожно-климатическое районирование территории рф
- •1.3. Источники увлажнения земляного полотна
- •Типы местности по условиям увлажнения
- •2. Водно-тепловой режим земляного полоТна
- •2.1. Закономерности изменения водно-теплового режима дорожных конструкций
- •2.2. Процессы пучинообразования на автомобильных дорогах
- •2.3. Регулирование вводно-теплового режима земляного полотна автомобильных дорог
- •3. Расчет устойчивости земляного полотна автомобильных дорог
- •3.1. Требования к земляному полотну
- •3.2. Возможные типы деформаций земляного полотна
- •3.3. Зависимость очертания откосов от свойств грунтов
- •3.4. Расчет устойчивости откосов земляного полотна
- •3.5. Расчет устойчивости подтопляемых насыпей
- •3.6. Устойчивость земляного полотна на косогорах
- •Заключение
- •Заложения откосов насыпей высотой до 12 м
- •4. Проектирование земляного полотна на слабых грунтах
- •4.1 Общие положения проектирования земляного полотна на слабых грунтах
- •Минимальная толщина насыпного слоя на торфяных грунтах в зависимости от типа дорожной одежды
- •4.2. Физико-механические свойства слабых грунтов
- •4.3. Прогноз осадки насыпи на слабом основании
- •4.4. Оценка устойчивости основания насыпи
- •Тип основания по коэффициенту безопасности
- •4.5. Прогноз хода осадки основания насыпи во времени
- •Значения коэффициента Кu в зависимости от степени консолидации
- •4.6. Конструктивно-технологические решения при сооружении земляного полотна на слабых грунтах
- •Конструктивно-технологические решения, обеспечивающие возможность использования слабых грунтов в основании насыпи и условия их применения
- •4.6.1. Временная пригрузка
- •4.6.2. Вертикальные дрены
- •4.6.3. Продольные дренажные прорези
- •4.6.4. Частичное удаление слабого грунта
- •4.6.5. Устройство боковых пригрузочных берм
- •4.6.6. Снижение веса насыпей
- •5. Применение геосинтетических материалов в конструкциях земляного полотна
- •5.1. Назначение геосинтетических материалов в конструкциях земляного полотна
- •5.2. Применение геосинтетических материалов для укрепления откосов земляного полотна
- •5.3. Применение геосинтетических материалов для защиты откосов от эрозии
- •5.4. Применение геосинтетических материалов в «плавающих» насыпях на слабом основании
- •5.5. Свайные конструкции с армогрунтовым ростверком на слабом основании
- •5.6. Применение вертикальных ленточных дрен для ускорения осадки слабого основания
- •6. Проектирование малых водопропускных сооружений
- •6.1. Характеристика малых искусственных сооружений
- •Расчетные вероятности превышения расчетных расходов
- •6.2. Определение расчетного расхода от стока дождевых вод
- •6.3. Определение расчетного расхода снегового стока
- •6.4. Выбор типа малого водопропускного сооружения. Расчет отверстия
- •6.4.1. Гидравлический расчет труб
- •6.4.2. Гидравлический расчёт малых мостов
- •Рекомендуемая литература
- •5. Применение геосинтетических материалов в конструкциях земляного полотна 64
Расчетные вероятности превышения расчетных расходов
Сооружения |
Категория дороги |
Вероятность превышения расчетных расходов Р, % |
Малые мосты и трубы |
I |
1 |
То же |
II, III, городские улицы и дороги |
2 |
То же |
IV, V, внутрихозяйственные дороги |
3 |
6.2. Определение расчетного расхода от стока дождевых вод
В соответствии со СНиП [16] расчетный расход от дождевых паводков при отсутствии многолетних наблюдений за паводками определяется по методу предельных интенсивностей.
Метод называется методом предельных интенсивностей, поскольку определяется максимальный расход, соответствующий расчетной продолжительности дождя, равной времени добегания воды до искусственного сооружения с самой отдаленной точки бассейна.
Расчетная формула имеет вид:
Qp% = qp%·φ·H1%·δ·λp%·F,
где qp% – максимальный модуль стока при Р = 1%, зависящий от гидроморфологической характеристики русла Фр, района кривых редукции осадков (прил. 1, табл. 1) и времени склонового добегания τск;
H1% – суточный слой осадков вероятностью превышения Р = 1%, мм;
φ – коэффициент стока, характеризующий долю осадков, стекающих с площади бассейна;
δ – коэффициент, учитывающий наличие на площади бассейна проточных озер;
λp% – переходный коэффициент от расчетных расходов вероятности превышения Р = 1% к расчетным расходам другой вероятности превышения;
F – площадь водосборного бассейна, км2.
Гидроморфологическая характеристика русла определяется по формуле:
где L – длина главного лога, км;
ip – уклон главного лога, ‰;
χp, χ – параметры, определяемые по СНиП [16].
Коэффициент стока φ определяется по формуле:
где С2 – эмпирический коэффициент, принимаемый для лесной и тундровой зоны равным 1,2, для остальных природных зон – 1,3;
φ0, n5 – коэффициент стока для F= 10 км со средним уклоном iск= 50 ‰;
n5 – показатель степени редукции расхода;
n6 – показатель степени, принимаемый для лесотундры и лесной зоны равным 0,07; для остальных природных зон – 0,11.
Коэффициент, учитывающий снижение максимального стока при наличии на площади бассейна проточных озер, расположенных в главном русле и руслах основных притоков, определяется по формуле:
δ= 1/ (1 + с·fоз’),
где с – коэффициент, принимаемый в зависимости от среднего многолетнего слоя весеннего стока h по прил. 1, табл. 5;
fоз’ – средневзвешенная озерность, %, определяемая по формуле
fоз’= Σ(100 fозfр/ F),
где fоз – площадь зеркала озера, км2;
fр – площадь водосбора, регулируемая озерами, км2.
При наличии в бассейне озер, расположенных вне главного русла и основных притоков, величину коэффициента δ следует принимать при fоз’ менее 2% – 1, более 2% – 0,8.
Время склонового добегания τск определяется в зависимости от номера района кривой редукции осадков
,
где – средняя длина безрусловых склонов водосбора
= (Σ ℓί)/n,
где ℓί – длина бокового лога, км;
– коэффициент, характеризующий шероховатость склонов водосбора;
– средний уклон склонов, ‰.
Максимальный модуль стока qp% определяется по известным значениям гидроморфологической характеристики русла времени склонового добегания τск и номеру района кривых редукции осадков по СНиП [16].