- •1 Призначення та область використання теплообмінного апарата
- •1.1 Опис технологічного процессу
- •1.2 Вибір типу апарата і його місце в технологічній схемі
- •2. Технічна характеристика випарника
- •3 Опис та обґрунтування вибраної конструкції випарника
- •3.1 Опис конструкції, основних складальних одиниць та деталей апарата
- •3.2 Вибір матеріалів
- •3.2 Обґрунтування конструкції апарата, його основних деталей та вузлів
- •3.3 Порівняння основних показників розробленої конструкції з аналогами
- •4. Розрахунки, що підтверджують працездатність та надійність випарника
- •4.1 Розрахунок теплопритоків в камері холодильної машини (хм)
- •4.2. Розрахунок двоступінчастої холодильної машини
- •4.3 Розрахунок випарника (повітроохолоджувача)
- •5.3 Визначення діаметрів штуцерів
- •5.5 Розрахунок товщини циліндричної обичайки
- •5.9 Розрахунок трубної решітки
- •5.7 Розрахунок зусиль, які виникають в кожусі і трубах теплообмінника, що викликані різницею температур.
- •5.7 Розрахунок зусиль, які виникають в кожусі і трубах теплообмінника, що викликані різницею температур.
- •5.7 Розрахунок зусиль, які виникають в кожусі і трубах теплообмінника, що викликані різницею температур.
4.2. Розрахунок двоступінчастої холодильної машини
Метою розрахунку є обґрунтування доцільності використання двоступінчастої холодильної машини (ХМ) та вибір режиму її роботи. Задачі, які витікають: виконання теплового розрахунку теоретичного циклу машини при роботі з повним і неповним проміжним охолодженням. Розрахунок холодильного коефіцієнту для еквівалентного циклу Карно та даного циклу, що показаний на рисунку 5.3, порівняння та зробити висновки.
Розрахункова схема зображена на рисунку 4.2.
ПК – поршневий компресор; К – конденсатор; ТО – теплообмінник; ДР – дросель; В – випарник; С – сепаратор ( відокремлювач рідини); РВ – вентиль; ПП – проміжна посудина
Рисунок 4.2 – Схема двоступінчастої холодильної машини зі змієвиковою проміжною посудиною та однократним дроселюванням |
Відомо декілька різновидів двоступінчастих холодильних машин: з одноразовим дроселюванням (зі змійовиковою проміжною посудиною і повним та неповним проміжним охолодженням), з двокразовим дроселюванням (з повним та неповним проміжним охолодженням), з одноступінчастим гвинтовим компресором, з двома випарниками.
В залежності від способу охолодження проміжної пари між ступенями та переохолодження рідини перед регулюючим дроселем розрізняють схеми з повним та неповним проміжним охолодженням [3].
В таких холодильних машинах як робоча речовина найчастіше використовується аміак R717, NH3.
Аміак є доступним і дешевим холодильним агентом. Він застосовується, головним чином, в холодильних машинах з поршневими компресорами при температурах кипіння до -60 °С і конденсації не вище
40 °С.
Призначення та класифікація конденсаторів. Конденсатор слугує для передачі теплоти холодильного агенту навколишньому середовищу чи «джерелу високої температури». В загальному випадку перегрітий пар холодильного агенту в конденсаторі охолоджується до температури насичення на декілька градусів нижче температури конденсації.
За видом охолоджуючого середовища конденсатори можна розділити на 2 великі групи: з водяним та повітряним охолодженням. Ще є спеціальні конденсатори-випарники.
За принципом відводу теплоти конденсатори з водяним охолодженням поділяються на проточні, зрошувальні і випарні.
До проточних конденсаторів відносяться горизонтальні і вертикальні кожухотрубні, пакетно-панельні та елементні [8].
Оскільки проточна вода є на виробництві, то використовуємо конденсатор з водяним охолодженням.
В більшості випадків для великих та середніх установок, що працюють на різних холодильних агентах, застосовують конденсатори з водяним охолодженням – горизонтальні кожухотрубні. Доцільно використовувати ці конденсатори при наявності зворотнього водопостачання [1].
Таким чином приймаємо холодильну машину зі змійовиковою проміжною посудиною, що містить випарник, компресор першого ступеня, проміжний теплообмінник, проміжну посудину із заглибним змійовиком, компресором другого ступеня і конденсатор.
Робоча речовина холодильної машини R717 (аміак, NH3),
Холодопродуктивність машини кВт.
Приймаємо температуру кипіння ˚С та температуру конденсації ˚С.
Перегрів пари на всмоктуванні в компресор I ступеня . Недорекуперація на вході робочої речовини зі змійовика проміжної посудини
Для даного процесу використовуємо камеру шокової заморозки BURAN M 468. По регламенту виробництва морозива, температура в камер повинна підримуватись мінус 40 ˚С. Температура морозива на вході мінус
6 ˚С, бо вона була отримана при поступанні морозива в камеру шокової заморозки.
Вихідні дані:
холодопродуктивність машини Q, кВт 24
температура кипіння -48;
температурами конденсації 30;
перегрів пари на всмоктуванні в компресор I ступеня 7;
недорекуперація на вході робочої речовини 5.
Розрахунок здійснюємо за методикою, викладеною в [3].
Для розрахунку будемо користуватись s – T та p – h діаграмами. Оскільки ми користуємось різними діаграмами, то потрібно їх узгодити. Перевіряємо параметри стану робочої речовини
За заданими значеннями температури кипіння ˚С та конденсації˚С визначаємо [3, 4] тискиМПа та
МПа.
Робимо перевірку при . Тоді необхідно переходити до багатоступеневого стискування: двох- або трьохступінчастим машинам, а також до каскадних циклів. Привикористовують двохступінчасті, а при–
трьохступінчасті машини. При температурах випаровування нижче використовують каскадний цикл.
Так як , до використання 2-х ступінчастої машини є необхідним.
Визначення проміжного тиску з умови мінімальної сумарної роботи компресорів [3]:
МПа.
Приймаємо
Перевірка степені стискування по І та ІІ ступені
Перевіряємо степені підвищення тисків:
що відповідає умові
Висновок: степінь підвищення тиску в ступенях не повинна перевищувати 8.
За значенням проміжного тиску , знаходимо проміжну температуру
Визначаємо температуру в точці 10 (рисунок 4.3):
Далі розраховуємо температуру всмоктування пари в компресор першого ступеня :
По діаграмі [3, 4] за значеннями температур визначаються значення параметрів робочої речовини у вузлових точках 2, 3, 5, 7, 8, 10 та 11 (рисунок 4.3), які заносяться до таблиці 4.1.
(а) |
(б) Рисунок 4.3 – Зображення зміни параметрів стану робочої речовини в s-T (а) та h-p (б) діаграмах
|
Таблиця 4.1 – Параметри робочої речовини у вузлових точках
Вузлові точки |
Стан робочої речовини |
t , ˚С |
p, МПа |
h, кДж/кг |
v, м3/кг |
1 |
Перегріта пара, х = 1 |
–41 |
0,045 |
1630 |
3 |
2 |
Перегріта пара, х = 1 |
65 |
0,23 |
1845 |
- |
3 |
Перегріта пара, х = 1 |
30 |
0,23 |
1775 |
- |
4 |
Перегріта пара, х = 1 |
24 |
0,23 |
1759 |
0,6 |
5 |
Перегріта пара, х = 1 |
95 |
1,18 |
1895 |
- |
5 |
Перегріта пара, х = 1 |
150 |
1,18 |
2019 |
- |
6 |
Насичена рідина, х =0 |
30 |
1,18 |
562 |
- |
7 |
Волога пара, х =0,154 |
–16 |
0,23 |
562 |
- |
8 |
Суха насичена пара, х = 1 |
–16 |
0,23 |
1671 |
|
9 |
Насичена рідина, х =0 |
–16 |
0,23 |
343 |
- |
10 |
Переохолоджена рідина, х =0 |
–11 |
1,18 |
366 |
- |
11 |
Волога пара, х =0,12 |
–48 |
0,045 |
366 |
- |
Розрахунок теоретичного циклу машини, при роботі з повним проміжним охолодженням. Розраховуємо необхідну кількість робочої речовини для першої та другої ступені відповідно:
кг/с,
кг/с.
Розраховуємо ізоентропну потужність компресорів:
кВт,
кВт.
Визначаємо холодильний коефіцієнт циклу:
Розраховуємо холодильний коефіцієнт циклу Карно:
Ступінь сумарної досконалості циклу:
Розрахунок теоретичного циклу машини, при роботі з неповним проміжним охолодженням. Розраховуємо необхідну кількість робочої речовини для другого ступеня:
кг/с.
Розраховуємо ентальпію пари робочої речовини при усмоктуванні в компресор другого ступеня ( тчк.4),кДж/кг:
кДж/кг.
Розраховуємо ізоентропну потужність компресора другого ступеня:
кВт.
Тепер визначаємо холодильний коефіцієнт циклу:
Степінь термодинамічної досконалості циклу:
Теплота (кДж/кг), яку треба відвести в конденсаторі:
.
кВт.
Теплоту, яку необхідно відвести в випарнику :
.
кВт.
Висновок.
Порівнюємо роботу машини при повному та неповному проміжному охолодженні. Результати зводимо до таблиці 4.2.
Таблиця 4.2 – Результати розрахунків та їх аналіз
Параметр |
Проміжне охолодження | |
повне |
неповне | |
G, кг/с |
0,043 |
0,041 |
, кВт |
9,846 |
9,883 |
2,53 |
2,428 | |
0,876 |
0,841 |
В результаті проведення теплового розрахунку теоретичного циклу машини було визначено холодильні коефіцієнти для еквівалентного циклу Карно та даного циклу при роботі з повним та неповним проміжним охолодженням. Зробивши аналіз отриманих даних було зроблено висновок, що при практично однаковій необхідній кількості холодильного агенту, працюючи у режимі повного проміжного охолодження, машина буде мати кращі енергетичні та термодинамічні показники.
За даними таблиці вибираємо цикл з повним проміжним охолодженням.