- •Курсовой проект №1
- •Содержание:
- •Раздел I. Расчет элементов сборного железобетонного междуэтажного
- •Раздел I. Расчет элементов сборного железобетонного междуэтажного перекрытия из крупноразмерных предварительно напряженных плит.
- •1. Исходные данные.
- •2. Компоновка сборного перекрытия и выбор варианта для детальной разработки.
- •3. Расчет и конструирование элементов основного варианта из
- •3.1.2 Статический расчет панели перекрытия.
- •3.1.3 Компоновка поперечного сечения панели.
- •3.1.4. Расчет панели перекрытия по предельным состояниям первой группы. Расчет прочности плиты по нормальным сечениям.
- •Расчет полки плиты на местный изгиб.
- •3.1.5 Расчет панели перекрытия по предельным состояниям второй группы.
- •3.2 Расчет неразрезного ригеля.
- •3.2.1 Выбор расчетной схемы и определение нагрузок.
- •3.2.2 Статический расчет ригеля
- •3.2.3 Расчет ригеля по предельным состояниям первой группы.
- •3.3 Расчет колонны
- •3.3.1 Выбор расчетной схемы и определение нагрузок
- •Подсчет нагрузок на колонну
- •3.3.2 Расчет консоли колонны
- •3.3.3 Расчет стыка колонн
- •3.4 Расчет центрально загруженного фундамента под колонну
- •3.4.1 Определение размера стороны подошвы фундамента
- •3.4.2 Подбор арматуры
- •4. Литература
3.1.5 Расчет панели перекрытия по предельным состояниям второй группы.
Определение геометрических характеристик приведенного сечения
Отношение модулей упругости:
α=Es/Eb=200000/36000=5,6
Площадь приведенного сечения:
Аred=A+αхAs= b´fхh´f+bх(h-h´f )+ αхAs=116х5+14·25+5,6·7,60 =972,6 см²
A – площадь сечения бетона за вычетом площади сечения каналов и пазов
Статистический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани:
Sred=b´хh´fх(h-0,5h´f)+bх(h- h´f)х(h- h´f)/2+αхAsх(h-h0)=
=116х5х27,5+14х25х12,5+5,6х7,60х3= 20452,7cм³
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:
y0= Sred/ Аred=20452,7/972,6 =21см
Момент инерции:
Ired= 116х53/12+116х5х5,52 +14х303/12+14х30х72 +5,6х7,6х192 =86197см4
Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне:
Wred=Ired/y0=86197/21=4104см3
Момент сопротивления приведенного сечения в верхней зоне:
W´red=Ired/(h-y0)= 86197/(30-21)=9577см3
Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны (верхней) до центра тяжести приведенного сечения, согласно формуле:
r inf=φхWred/Ared=0,85х4104/972,6 =3,6см
Наименее удаленной растянутой зоны (нижней):
r inf= φхW´red/Ared=0,85х9577/972,6=8,4см
φ=1,6-σbp/Rb.ser=1,6-0,75=0,85.
Отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузок и усилия обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй группы предварительно принимают равным 0,75.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне согласно формуле:
Wpl=γхWred=1,75х4104=7182см³
Здесь γ=1,75 – для таврового сечения с полкой в сжатой зоне.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента:
Wpl=γхW´red =1,5х9577=14365см³
Здесь γ=1,5 – для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при bf/b>2 и hf/h<0,2
Определение потерь предварительного напряжения арматуры
Коэффициент точности натяжения арматуры γр=1.
Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения:
σ1=0,03σsp=0,03х588=17,64 МПа.
Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами :
σ2=0, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Потери от деформации анкеров σ3 и формы σ5 при электротермическом способе натяжения равны 0.
Потери от трения арматуры об огибающие приспособления σ4=0, поскольку отгибаемая арматура не отгибается.
Усилие обжатия:
Р1=Аs(σsp- σ1)= 7,60 х(588-17,64)х102=433473,6 Н.
Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения:
еор=y0-a=21-3=18см
Напряжение в бетоне при обжатии в соответствии с формулой:
σbp=Р1/ Аred+ Р1 х еорх y0/Ired =(433473,6/972,6+433473,6х18х21/86197)1/100=(445,7+1901)х0,01=23,5 МПа
Устанавливают передаточную прочность бетона из условия:
σbp/Rbp=0,75; 23,5/0,75=31,3МПа<0,5В40
для Ат-VI (А1000) принимаю Rbp=15,5МПа, тогда
σbp/Rbp=23,5/15,5=1,5
Вычисляю сжимающие напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р1 и с учетом изгибающего момента от веса плиты:
М=2500·1,2·5,88²/8=12,97 кН м. Тогда
σbp = Р1/ Аred+ (Р1 х еор-М) хеор/ Ired=433473,6/972,6 +(433473,6х18-1297000)х18/86197=(445,7+1358,5)х0,01=18 МПа
Потери от быстронатекающей ползучести при σbp / Rbp=18/15,5= 1,16 и при α<0,8 составляет σ6=40· σbp / Rbp = 40·1,16=46,4 МПа.
Первые потери σlos 1 =σ1+ σ6 = 17,64+46,4=64 МПа.
Потери от усадки бетона σ8= 40 МПа.
Потери от ползучести бетона σ9 вычисляют в зависимости от соотношения при σbp/Rbp , где σbp находится с учетом первых потерь.
Р1=As(σsp-σlos1)=7,60(588-64)·100 = 398240 Н
σbp=(Р1/ Аred)+ (Р1 х еор ²)/Ired =(433473,6/972,6)+(398240х18²)/86197=
=445,7+1496,9=1942,6 Н/см²=19,4 МПа
σbp / Rbp=19,4/15,5 = 1,25<0,75, принимаем 0,75
Составляет σ9=150αхσbp/ Rbp =150·0,85х0,75=95,6МПа;
Вторые потери σlos 2 =σs+ σ9=40+95,6=135,6 МПа;
Полные потери σlos =σlos1 + σlos2 =64 +135,6= 199,6 >100МПа, т.е. больше установленного минимальное значение потерь.
Усилие обжатия с учетом полных потерь:
Р2=As(σsp-σlos)=7,60(588-199,6)х100 = 295000Н =295 Кн
Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси.
Выполняют для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. При этом для элементов, к трещиностойкости которых предъявляют требования 3-й категории, принимают значение коэффициента надежности по нагрузке γf=1
Нормативный момент от полной нагрузки М=78,92Кн м.
Момент образования трещин Мcrc по способу ядровых моментов
определяется по формуле:
Мcrc= Rbt,serхWpl+Mrp =2,1х14365 х102+5501160=8517810 Н см,
где ядровый момент усилия обжатия по формуле
Mrp=Р2(еор+r)=0,84х295000х(18+4,2)=5501160 Н·см
при γsp=1-∆γsp=1-0,16=0,84
r= Wred/ Ared=4104/972,6=4,2
Так как М= 78,92 Кн м > Мcrc=85,2 Кн м, то трещины в растянутой зоне не образуются.
Расчет прогиба плиты.
Прогиб определяют от нормативного значения постоянной и длительных нагрузок; предельный прогиб составляет l0/200=588/200=2,94 см. ([1]согласно таблице 2.3 ) Вычисляют параметры, необходимые для определения прогиба плиты с учетом трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузок М=69,06 кН м; суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при γ=1;
Ntot=P2=295кН.
Эксцентриситет еs,tot=M/Ntot= 6900000/295000 = 23,4 см.
Коэффициент φl=0,8- при длительном действии нагрузки.
φm= Rbt,serхWpl/M-Mrp =2,1х7182 (100)/ 6900000– 5501160 = 0,4< 1
Коэффициент, характеризующий неравномерности деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами, определяю по формуле:
Вычисляю кривизну оси при изгибе по формуле:
-=3,3х10-5 см-1
где ;– при длительном действии нагрузок.
Аb=(φf+ξ)bh0=b´f h´f =116х5=580см² в соответствии с формулой при Аs´=0 и
допущением, что ξ=ξ´f/h0
Вычисляю прогиб по формуле:
f=5/48хl02х1/r=5/48х5882 х3,3х10-5= 1,2см<2,94см
Прогиб не превышает предельную величину.
Учет выгиба от ползучести бетона
Где и– деформации бетона, вызванного ползучестью, на уровне центра тяжести растянутой арматуры и крайнего сжатого волокна бетона.
Потери: ,
, тогда ;
;
.
Условие соблюдается.