3.1.2 Статический расчет панели перекрытия.

От действия нагрузок в сечениях плиты возникают моменты и поперечные силы. Наибольший изгибающий момент – в середине пролета плиты, а наибольшая поперечная сила – у опоры.

Усилия от расчетных и нормативных нагрузок:

От расчетных нагрузок:

кНм;

кН.

От нормативной полной нагрузки:

кНм;

кН.

От нормативной постоянной и длительной нагрузки:

кНм.

=46,98 кН

3.1.3 Компоновка поперечного сечения панели.

Определение размеров сечения плиты:

Высота сечения ребристой предварительно напряженной плиты:

.

Рабочая высота сечения .

Ширина продольных ребер понизу – 70мм.

Ширина верхней полки – 1160мм.

В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения . Отношение. При этом в расчет вводится вся ширина полкимм. Расчетная ширина ребрамм.

Рис. 3 Поперечное сечение ребристой плиты и расчетное сечение.

3.1.4. Расчет панели перекрытия по предельным состояниям первой группы. Расчет прочности плиты по нормальным сечениям.

Различают два случая расчета элементов таврового сечения в зависимости от положения нижней границы сжатой зоны: в пределах полки и в ребре.

Расчетный случай может быть установлен проверкой условия:

Если это условие выполняется, граница сжатой зоны проходит в полке (первый случай); при обратном неравенстве она проходит в ребре (второй случай). 93,48 ≤0,9х22х10³х1,16х0,05х(0,27-0,5х0,05)=281.36 кН м

93,48<281.36 кН м

Следовательно, граница сжатой зоны проходит в полке и расчет плиты ведется как прямоугольное сечение.

Относительная высота сжатой зоны бетона , должны удовлетворять

условию ξ ≤ ξ_R, где ξ_R – граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона, при которой предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой зоне арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению R_s, определяется по формуле:

где

ω - характеристика сжатой зоны бетона;

σ_SR - напряжение в арматуре, принимаемое в зависимости от класса арматуры;

σ_SCU - предельное напряжение в арматуре сжатой зоны, принимаемое равным 500 МПа

- коэффициент, принимаемый равным для тяжелого бетона – 0,85

R_b- расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, МПа

Предварительное напряжение σ_sp арматуры принимает равным:

σ_sp =0,6хR_s,ser =0,6·980=588 МПа

Проверяю выполнения условия; при электротермическом способе натяжения:

p =30+360/l=30+360/6= 90 МПа, где

l-длина натягиваемого стержня.

МПАМПа

МПаМПа

Условие выполняется.

Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения по формуле:

∆γ_sp=0,5(1+)=0,5х90/588х(1+1/√2)=0,13

где n=2 – число напрягаемых стержней плиты. Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения выполняется по формуле: γ_sp=1-∆γ_sp=1-0,13 = 0,87

При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимаю: γ_sp=1+∆γ_sp=1+0.13=1,13

Предварительное напряжение с учетом точности натяжения

МПа.

В зависимости от класса арматуры значение σ_SR принимаем:

σ_SR =R_s+400-σ_sp-∆ σ_sp =815+400-511,6=703,4 МПа

∆ σ_sp =0 – электротермическое натяжение.

,

Сечение тавровое в плоской и сжатой зоне вычисляем:

Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси кНм.

Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне:

,

тогда 0,97.

Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести, согласно формуле:

γ_sb=η-( η-1)(2-1)≤ η

Принимаем 1,1.

Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:

см².

Принимаем 216 Ат-VI, A_s=4,02 см². ([1] приложение 6)