- •Выполнение курсового проекта по курсу «Гидравлика и теплотехника»
- •1. Гидравлика
- •1.1. Расчет и проектирование трубопроводов
- •1.2. Расчет и проектирование трубопроводной насосной системы
- •2. Теплотехника
- •2.1. Теплопроводность
- •2.2. Конвективный теплообмен
- •2.3. Теплопередача
- •2.4. Тепловые потери при наземной прокладке неизолированного трубопровода
- •Литература
- •Приложение 1.Теплофизические характеристики воздуха
- •Приложение 2. Теплофизические характеристики жидкостей (для заданий 3, 4 раздела «Теплотехника»)
- •Приложение 3. Задачи для самостоятельного решения
2. Теплотехника
Как известно из курса «Гидравлика и теплотехника», процесс распространения тепловой энергии (теплопередача) может реализовываться тремя основными путями: теплопроводностью, тепловым излучением, конвекцией.
2.1. Теплопроводность
Под теплопроводностью понимается молекулярный перенос теплоты в телах или между ними, обусловленный разностью температур в рассматриваемом пространстве. Для реализации теплообмена
теплопроводностью необходимо непосредственное соприкосновение тел или частиц тела с различной температурой.
Процесс теплопроводности в общем случае характеризуют следующие параметры:
· тепловой поток dФ - количество теплоты, прошедшее в единицу времени через изотермическую поверхность площадью dF (закон Фурье):
dФ = -λ ¶t dF ,
¶n
где l - коэффициент теплопроводности, являющийся теплофизическим параметром вещества и
характеризующий способность вещества проводить тепловую энергию, Вт/м×К; ¶t - скалярная величина
¶n
температурного градиента, К/м;
· плотность теплового потока q - количество теплового потока, проходящее через единицу площади изотермической поверхности:
q = -l ддnt .
При отсутствии внутренних источников теплоты основным уравнением для анализа процессов теплопроводности является дифференциальное уравнение Фурье:
дt |
æ |
д2t |
|
д2t |
|
д2t |
ö |
|
|
|||
|
= aç |
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
÷ |
, |
(2.1) |
|
|
2 |
|
2 |
|
2 |
||||||
дt |
ç |
дx |
|
дy |
|
дz |
÷ |
|
|
|||
è |
|
|
|
|
|
ø |
|
|
где а = l/(с×r) - коэффициент температуропроводности [м2/с]; с - теплоемкость вещества [Дж/кг×К]; r - плотность вещества.
Коэффициент температуропроводности является теплофизическим параметром вещества и характеризует скорость изменения температуры в теле. Если коэффициент теплопроводности характеризует способность тела (вещества) вообще проводить тепло, то коэффициент температуропроводности является мерилом теплоинерционных свойств вещества.
Для стационарного теплового поля уравнение (2.1) принимает вид уравнения Лапласа:
∂2t |
+ |
∂2t |
+ |
∂2t |
= 0 . |
(2.2) |
|
∂x2 |
∂y2 |
∂z2 |
|||||
|
|
|
|
Уравнения (2.1) и (2.2) устанавливают связь между временным и пространственным изменением температуры и в самом общем виде описывают бесконечное множество явлений теплопроводности. Для выделения из указанного множества явлений конкретного (единичного) процесса теплопроводности необходимо к уравнению (2.1) или (2.2) присоединить математическое описание всех частных особенностей конкретного процесса. Такие частные особенности, которые совместно с дифференциальным уравнением теплопроводности дают возможность полного описания конкретного процесса, будем называть краевыми условиями, или условиями однозначности.
Задаются условия однозначности:
· начальные, которые определяют распределение температуры в теле в начальный момент времени процесса и в основном используются при нестационарном процессе теплопроводности;
PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com
·физические, которые определяются теплофизическими параметрами вещества, в котором происходит процесс теплопроводности;
·геометрические, которые определяют форму и размеры тела;
·граничные, которые характеризуют взаимодействие рассматриваемого тела с окружающей средой. Граничные условия задаются несколькими способами.
Граничные условия первого рода. Задается распределение температуры на поверхности тела для каждого момента времени t:
tc = f(x, y, z, t),
где tc - температура на поверхности тела; x, y, z - координаты поверхности тела. Неизвестной величиной в данном случае остается плотность теплового потока.
Граничные условия второго рода. Задается значение плотности теплового потока q для каждой точки поверхности тела (поверхностная плотность теплового потока) в любой момент времени:
q = f(x, y, z, t).
Вчастном случае плотность теплового потока остается постоянной на поверхности тела и во времени q
=q0 = const; неизвестной величиной остается температура на поверхности тела.
Граничные условия третьего рода. Задаются температура окружающей среды tср и закон теплообмена между поверхностью тела и окружающей средой, а температура на поверхности тела определяется через температуру окружающей среды. Для описания процесса теплообмена между окружающей средой и поверхностью тела в данном случае можно использовать закон Ньютона - Рихмана, согласно которому количество теплоты, отдаваемое с единицы поверхности тела в единицу времени, пропорционально разности температур поверхности тела и окружающей среды:
q = α (tс - tср ), |
(2.3) |
где a - коэффициент пропорциональности, называемый коэффициентом теплоотдачи, Вт/м2×К.
Коэффициент теплоотдачи является характеристикой интенсивности теплообмена между поверхностью тела и окружающей средой. Численно он равен количеству теплоты, отдаваемому или принимаемому
единицей поверхности тела в единицу времени при разности температур между поверхностью тела и окружающей средой в один градус.
Сопоставляя уравнение Фурье и уравнение Ньютона - Рихмана, окончательно граничные условия
третьего рода можно записать в виде
æ |
¶t ö |
= - |
λс |
(tс |
- tср ). |
|
ç |
|
÷ |
|
|||
|
α |
|||||
è |
¶n øс |
|
|
|
Индекс «с» указывает на то, что температура и температурный градиент относятся к поверхности тела.
Сучетом приведенных условий однозначности решается большой класс инженерных задач, связанных
сработой аппаратов и устройств инженерной защиты окружающей среды.
Теплопроводность через одно- и многослойную плоскую стенку
Довольно часто необходимость решения данной задачи возникает при анализе величины тепловых потерь через ограждающие строительные конструкции жилых, административ-ных и других зданий с целью
выработки мероприятий по снижению этих потерь и уменьшению вредного теплового воздействия на окружаю-щую среду.
Плотность теплового потока через однородную изотропную стенку неограниченной длины и ширины с толщиной δ (рис.2.1) при условии стационарного теплового поля определяется по следующему выражению:
q = |
λ |
(t |
|
- t |
|
), |
(2.4) |
|
δ |
c1 |
c2 |
||||||
|
|
|
|
|
где l - коэффициент теплопроводности материала стенки; tс1 , tс2 - температура на наружных поверхностях стенки, задаваемая из граничных условий первого рода.
PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com
|
λ |
tc1 |
t |
q |
tc2 |
Рис.2.1. Теплопроводность
через однослойную плоскую стенку
Закон распределения температуры по толщине стенки имеет вид (при условии, что tc1 > tc2):
t = tс1 |
- |
tс1 - tс2 |
× x . |
(2.5) |
|
||||
|
|
δ |
|
Отношение l/d называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина d/l - тепловым или термическим сопротивлением стенки.
Зная плотность теплового потока, можно легко определить общее количество теплоты, передаваемое через поверхность стенки площадью F за время t:
Q = qFτ = |
λ |
(tc1 - tc2 )Fτ . |
(2.6) |
|
|||
|
δ |
|
Плотность теплового потока через многослойную стенку, состоящую из n плотно прилегающих друг к другу однородных слоев с толщиной каждого слоя d1, d2 … dn и коэффициентом теплопроводности l1, l2 … ln соответственно, определяется по выражению
q = |
|
|
tc1 − tc(n+1) |
|
|
||||
d |
|
d |
2 |
|
d |
n |
|||
|
|
1 |
+ |
|
+ ... + |
|
|||
l |
l |
2 |
l |
n |
|||||
|
|
|
|
||||||
1 |
|
|
|
|
= |
tc1 - tc+1 |
. |
(2.7) |
|||
|
||||||
|
n |
di |
|
|
|
|
å |
|
|
|
|||
|
|
|||||
|
i=1 |
l |
i |
|
||
|
|
|
i |
di |
|
||
Сумму термических сопротивлений всех n слоев å |
называют полным термическим |
|||
|
||||
i=1 |
l |
i |
|
|
|
|
сопротивлением теплопроводности многослойной стенки.
Температура на границах слоев определяется по следующим выражениям:
tc2 = tc1 - qd1 ;
l1
tc3
tc(n
|
qd2 |
|
æ |
d1 |
|
d2 |
ö |
|
|||
= tc2 - |
= tc1 |
ç |
|
÷ |
; |
||||||
|
|
|
|||||||||
l |
2 |
- qç l |
+ l |
2 |
÷ |
||||||
|
|
|
è 1 |
|
|
ø |
|
|
|
æ d |
|
d |
2 |
|
d |
ö |
||
|
= tc1 |
ç |
1 |
|
|
|
|
n |
÷ |
|
+1) |
|
+ l |
|
+ ... + l |
|
|||||
- qç l |
2 |
÷ . |
||||||||
|
|
è 1 |
|
|
|
|
n ø |
Для сравнительного анализа процессов теплопроводности через однородную (однослойную) и
многослойную стенки бывает удобным пользоваться понятием эквивалентного коэффициента теплопроводности
PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com
многослойной стенки λэкв. Численно он равен коэффициенту теплопроводности такой условной однородной n
стенки, толщина которой равна суммарной толщине многослойной стенки åδi , а термическое сопротивление
равно термическому сопротивлению многослойной стенки:
n
åδi
λэкв = i=1
ån δi i=1 λi
i=1
.
Теплопроводность через одно- и многослойную цилиндрическую стенку
Необходимость решения подобных задач возникает при расчете систем теплоснабжения и горячего водоснабжения жилых зданий, зданий социального назначения, при перекачивании жидкостей и газов по магистральным трубопроводам.
Количество теплоты, проходящее через однослойную цилиндрическую поверхность F = 2πrl в единицу времени при граничных условиях первого рода можно определить по выражению (рис.2.2):
Q = 2πl (tc1 − tc2 ) , |
||
|
ln r2 |
|
где l - длина цилиндрической стенки. |
r1 |
|
|
||
|
tc1 |
|
r1 |
tc2 |
|
r2 |
||
|
Рис.2.2. Теплопроводность через однослойную цилиндрическую стенку
Плотность теплового потока в случае цилиндрической стенки может быть определена путем отнесения к площади внутренней поверхности цилиндра qr1 или к площади наружной поверхности qr2:
q |
|
= |
|
Q |
= |
λ (tc1 − tc2 ) |
|
|||||||||
r1 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
r2 |
|
|||||||||||
|
|
2πr l |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
r1 ln |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r1 |
(2.8) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Q |
|
|
λ (tc1 − tc2 ) |
|||||||||
q |
|
= |
= |
|
|
|||||||||||
r 2 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
r2 |
|
|||||||||
|
|
|
2πr l |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
r2 |
ln |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r1 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В практике теплотехнических расчетов также используют понятие линейной плотности теплового потока ql как величины теплового потока, отнесенной к длине цилиндра:
q = Q |
= |
2πλ(tc1 − tc2 ) |
. |
(2.9) |
|||
|
|||||||
l |
l |
|
ln |
r2 |
|
|
|
|
|
r |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
|
|
|
PDF created with FinePrint pdfFactory Pro trial version http://www.fineprint.com