книги из ГПНТБ / Кисельников В.Б. Системы автоматизации силового дизельного привода
.pdfКак известно [9], движение муфты регулятора можно записать
в виде |
|
>п ~ш~ = Е — Лео2 — k 4т- • |
(13) |
dt • |
|
где т — масса измерителя и связанных с ним элементов, приве денная к муфте; у— перемещение муфты, отсчитанное от положе ния муфты на холостом ходу дизеля; Е— сила пружины, приве денная к муфте; со — угловая скорость измерителя; k — коэффи циент пропорциональности между скоростью и силой вязкого трения; Л — постоянная измерителя, зависящая от у.
Аш3
Рис. 11. К выводу уравнения всережимного регулятора
В некотором положении равновесия имеем Е0 = Лосоо.
Для малых отклонений от положения равновесия уравнение (13)
можно записать |
в виде |
|
т - | г |
(Ау) = АЕ - А (Лео2) - k± (Ay). |
|
Здесь АЕ = |
АЕУ |
+ АЕ3. |
В линеаризованной форме в окрестности положения равнове сия составляющие изменения силы пружины можно представить так:
изменение силы пружины в результате перемещения муфты на величину Ау
изменение силы пружины в результате задающего воздействия, соответствующего приращению заданной скорости Асо3
АЕ3 = А (Лойз) = 2Лосо0А©э.
Изменение поддерживающей силы грузов в результате пере мещения муфты на величину Ау и приращения фактической ско-
42
рости |
на |
величину |
Лео будет |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
A (Aar) |
= |
<og | |
i Q |
Ау+ |
2Дш0 Дсо. |
|
|
|
||
В связи с этим исходное уравнение (13) можно представить |
||||||||||||||
следующим |
образом: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
my«SJk |
|
дЕ |
у„1 + |
|
|
2 |
М_ |
|
|
|
||
|
|
|
|
2Л0сооА(о3 — «5 |
ду |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
2Дсй0Д<» — kyl |
dt |
|
|
|
|
|||
Деля |
все члены |
на 2Е0 |
= |
2Лоа>5, получим |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
d£ |
|
l |
ал |
|
|
|
|
9 Р |
|
~ T |
2 £ 0 |
rf/ |
|
£ 0 |
c)// |
|
|
oj |
2 5 1 " |
о , |
(o0 |
|
Здесь -Ц*-1 = |
Т'г- |
постоянная, характеризующая массу регуля- |
||||||||||||
|
ku |
° |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
х |
|
|
тора; |
нер |
= Т к — постоянная, |
характеризующая |
вязкое |
тре |
|||||||||
ние; — |
1 |
дЕ_ |
t |
дА |
~ - = б — местная степень |
неравно- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
мерности |
измерителя; |
\ |
= ~ |
относительное |
перемещение |
|||||||||
муфты |
или |
рейки; |
Д ш |
|
— |
относительные отклонения |
фак- |
тической и заданной скоростей от их значений в положении равно весия.
Учитывая, что
Д ш |
_ |
03 — |
й)0 |
_ |
со |
оз0 |
|
й)0 |
|
|
оз0 |
АйЗз _ |
С03 — |
03„ |
_ |
033 |
|
оз0 |
|
030 |
|
|
Щ |
а также полагая ю0 = |
ш н о м |
и рассматривая Тг, ТК и б как неко |
торые средние значения, получим уравнение всережимного регу лятора, приближенно применимое ко всей области изменений
скорости и положения |
муфты |
|
|
|
||
|
|
|
dt |
|
|
(14) |
|
|
|
|
|
|
|
где ф |
— относительная |
фактическая |
скорость |
|||
|
я 0 |
I |
ш3 |
-j=p |
— относительная задан |
|
|
|
|||||
измерителя |
и дизеля; |
1|з = |
— — = |
но |
|
|
ш н о м
ная скорость измерителя и дизеля.
43
В статике |
уравнение |
(14) приобретает |
вид |
|
||||||
|
|
|
6£ |
= |
Ф ~ Ф- |
|
(15) |
|||
Переходя |
к безразмерному |
|
времени |
т = tlTa, |
окончательно |
|||||
запишем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л 2 |
|
В. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dx |
|
|
|
|
|
(16) |
|
|
при |
(t|> — ф) ^ |
6gm |
|
|
g = |
£и |
= const; |
||
|
при |
(ij) — ф) < |
О |
|
|
I = |
0. |
|
|
|
В этом уравнении тг |
Т |
|
|
к |
= |
т |
|
|
||
|
|
|
— — И Т |
|
— — |
|
|
Аналогично изложенному может быть выведено уравнение всережимного регулятора непрямого действия. При пренебрежении массой и трением измерителя с золотником оно приводится к урав
нению второго порядка типа (14). |
функции управления я|) (t) на |
||||
На |
рис 12 показано |
влияние |
|||
процесс |
разгона |
дизельного привода. |
|
||
При |
л|> (t) > |
ф (0s=lm |
функция |
управления протекает |
выше |
линии свободного' разгона |
привода на упоре реек. В этом |
случае |
|||
разгон |
происходит в основном при неизменной максимальной |
подаче топлива и заканчивается за минимально возможное время. При - яр (t) <С Ф (0s=lm функция управления располагается ниже линии, свободного разгона привода на упоре, реек. В этом случае разгон может сопровождаться колебаниями реек от упора до упора^скорость привода также колеблется, а процесс в целом
искусственно затягивается.
44
Поэтому условие управления, обеспечивающее максимально быстрый и плавный разгон системы при неизменной максимальной подаче топлива, будет
Ч> (0 > Ф C ) £ = v |
(17) |
Практически это означает, что время перемещения опоры пру жины на номинальный ее ход при управлении должно быть меньше
времени свободного |
разгона |
дизеля от |
холостого хода |
ср = срх |
||
до номинальной скорости ср = |
1, т. е. t.$ =^ Та |
(1 — срх). |
виде |
|||
В безразмерной |
форме это условие |
записывается |
в |
|||
|
т„ < |
(1 - ФХ). |
|
|
|
(18) |
Анализ влияния |
параметров регулятора хг |
и тк |
на |
процессы |
управления дизельным приводом-без нагрузки' и с нагрузкой вида
[х = kx позволяет заключить, что |
при |
реальных |
значениях этих |
параметров порядка хг = 0,01 и |
т к = |
0,05 они |
не оказывают |
существенного влияния на разгон дизельного привода. Поэтому уравнение регулятора в большинстве случаев может быть исполь зовано в виде (15). Уравнение регулятора в виде (16) необходимо, в частности, при рассмотрении процессов управления отдельно взятым дизелем, не соединенным с дополнительными маховыми массами.
Уравнение разобщительной муфты
Наиболее распространенным типом муфт, применяемых в ди зельном приводе лебедок, являются шинно-пневматические муфты. Процесс увеличения крутящего момента, передаваемого шиннопневматической муфтой при ее включении, зависит от времени, а также от скорости вращения ведущей части муфты. Эта зависи мость определяется законом изменения давления в муфте и дей ствующими на нее центробежными силами. Проведенные экспери ментальные исследования силового привода показали, что крутящий момент, передаваемый муфтой, нарастает практически пропорционально времени и не зависит от изменения скорости при включении. Передаваемый крутящий момент можно пред ставить в виде
~ |
' |
• |
М =^<*t |
|
|
|
1 о |
где |
Мба |
— номинальный |
крутящий момент на барабане лебедки, |
соответствующий ее расчетной грузоподъемности; Т о — время до
стижения крутящего момента |
Мб0- |
между |
дизелем |
Обозначим через i общее |
передаточное число |
||
и муфтой. Разделив обе части этого уравнения на |
Ш е 0 и перейдя |
||
к безразмерному времени т, |
получим крутящий |
момент |
муфты, |
45
приведенный к оси дизеля и отнесенный к номинальному крутя щему моменту дизелей
/Ибо |
Та |
_ |
|
В окончательном виде уравнение муфты будет |
|||
Им= |
'V'' |
(19) |
|
где |
|
|
|
Ы |
''Woo |
Г 0 |
(20) |
|
— безразмерная постоянная, характеризующая скорость нара стания крутящего момента муфты. Она зависит от передаточного числа, т. е. от включенной передачи в коробке передач, распола гаемой между дизелями и муфтой-
Величина, обратная сы, т. е.
\ , = ~ м , |
(21) |
физически представляет собой безразмерное время достижения номинального крутящего момента дизелей, ибо при т = т м ц,м = 1.
Уравнение (19) может быть применено и к другим типам фрик ционных муфт с пневматическим и гидравлическим включениями-
Уравнение барабана лебедки
При разгоне барабан лебедки движется под действием разности крутящих моментов муфты и нагрузки в соответствии с уравне нием
|
V* + J*)^r |
= MK-Mw |
|
|
(22) |
где |
/ б — собственный момент инерции всех масс барабана |
вместе |
|||
с намотанной частью каната; |
Jп — момент инерции груза, |
при |
|||
веденный к оси барабана; в — угол поворота |
барабана |
в |
рад; |
||
Мм, |
Мн — крутящие моменты муфты и нагрузки |
на оси барабана. |
|||
|
Данное уравнение предполагает жесткую связь между бараба |
||||
ном лебедки и поднимаемым грузом. В действительности |
талевая |
система имеет определенную слабину, при выбирании которой барабан вначале вращается без нагрузки. Поэтому было бы более правильным уравнения движения барабана и груза рассматри вать раздельно. Однако, учитывая, что угол поворота барабана при выборе слабины относительно невелик, а нагрузка на барабан нарастает постепенно и вначале незначительна, слабиной талевой системы можно пренебречь и считать уравнение (22) общим урав нением всей ведомой части привода. G точки зрения условий ра боты дизеля такая постановка задачи вполне обоснована.
46
Приведенные экспериментальные исследования дизельных при водов лебедок (в частности при подъеме буровых труб) показали, что крутящий момент нагрузки вначале возрастает по мере пово рота барабана, а затем остается приблизительно постоянным, определяемым весом груза. Крутизна нарастания крутящего мо мента с увеличением веса, труб увеличивается. Это объясняется' тем, что трубы большей длины оказывают большее сопротивление страгиванию с места.
В большинстве случаев нарастание крутящего момента может быть выражено линейной зависимостью от угла поворота барабана.
Обозначив G 0 — угол поворота барабана, при котором дости гается крутящий момент Мб0 запишем,
|
н |
0О |
Подставим это выражение в уравнение (22) и приведем члены |
||
полученного уравнения |
к валу дизеля. Для этого заменим 6 = Q/i |
|
и разделим все члены |
на Ш е 0 - |
После переобразований будем |
иметь
|
|
|
Т6 + |
Тп |
йЩ |
fl_ |
Мы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q 0 |
|
d/2 |
° б и — |
ш е 0 |
' |
|
|
|
|
|
где 8 — текущий |
угол |
поворота |
барабана, |
приведенный |
к |
оси |
|||||||
дизеля; |
Тб = |
• |
— время |
разгона |
барабана |
до |
скорости, |
||||||
соответствующей |
номинальной |
скорости |
дизеля, |
под |
действием |
||||||||
номинального |
крутящего |
момента дизелей; |
Тн |
= |
|
|
время |
||||||
разгона |
груза |
до скорости, соответствующей |
номинальной |
ско |
|||||||||
рости дизеля, |
под действием номинального |
крутящего |
момента |
||||||||||
дизелей; |
c G = |
.,абм |
|
приведенный коэффициент |
пропорцио- |
нальности нагрузки углу поворота барабана, зависящий от пере дачи в коробке передач (постоянная лебедки).
|
Переходя к безразмерному времени и учитывая (20), получим |
|||||||||
окончательно |
уравнение |
барабана |
лебедки в виде |
|
||||||
|
|
^ ' |
^ |
+ С |
б |
0 |
= |
^ . |
|
(23) |
где |
тб , т„ — безразмерные |
времена разгона |
барабана |
и груза. |
||||||
|
Это уравнение справедливо в пределах |
|
|
|||||||
|
|
|
0 |
< |
сб 0 |
|
< |
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*« |
= |
m b |
' |
|
<24> |
|
— |
статический |
крутящий |
момент |
от |
веса |
груза, приведенный |
||||
к валу дизеля |
и отнесенный |
к номинальному |
крутящему |
моменту |
47
дизелей (коэффициент загрузки дизелей на установившемся ре жиме) .
Абсолютный статический крутящий момент от веса груза в част ном случае подъема буровых труб определяется по известной формуле
• М ^ И - ^ - ^ Н ф |
<25> |
||||
где |
р = -~ |
величина, обратная к. п. д. |
одиночного |
блока |
|
(Р = |
1,03-4-1,05); k—кратность |
оснастки, или число ветвей ка |
|||
ната, на которых подвешен груз. |
Например, |
при оснастке |
4 x 5 |
k = 8, при оснастке 6 X 7 k — 12; Q — вес груза на крюке (в воз- |
||||
|
|
р |
|
|
духе); и т р |
= |
— д о л я сил трения |
(ц т р = 0,1 -н-0,25 |
в за |
висимости |
от |
искривления скважины); |
F — вес мертвого |
груза, |
т. е. элеватора, крюкоблока и подвешенной части троса; ус —
удельный вес материала |
труб; у—удельный |
вес'раствора; г — |
||
радиус навивки троса на барабан. |
|
|
|
|
Здесь г может рассматриваться |
как постоянная |
величина. |
||
В формуле (25) знак |
плюс берется при подъеме, а знак ми |
|||
нус — при спуске груза. Член |
этой формулы, |
заключенный |
в круглые скобки, часто считают равным нулю," т. е. сила всплывания труб в растворе принимается равной силе трения о стенки скважин.
Тогда
где Q0 — суммарный вес полезного и «мертвого» груза в воздухе. В заключение установим выражения для приведенной массы и времени разгона груза, которые входят в уравнение (23). По
скольку кинетические энергии фактической и приведенной масс груза должны быть равны, можно записать
|
|
J A _Q0 |
vlo |
|
|
||
|
|
2 |
~ |
g |
2 |
' |
|
где |
У Н 0 = —j^ |
линейная |
скорость груза- |
|
|||
|
Отсюда найдем момент инерции груза, приведенный к оси |
||||||
барабана |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
» ~ |
g |
W |
|
|
|
|
Время разгона |
груза |
|
|
|
|
|
|
|
Г я — Г-Же 0 |
|
- |
Ate0 |
l ik) • |
W> |
По |
данным [8], приведенный |
момент |
инерции груза |
составляет |
|||
не более 4% всего момента инерции установки. |
|
48
7. ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ УПРАВЛЕНИЯ
ДИЗЕЛЬНЫМ ПРИВОДОМ С МЕХАНИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧЕЙ
Для исследования переходных процессов воспользуемся си стемой уравнений, полученных в п. 4—6. Рассмотрим три вида процессов управления: с предварительным разгоном дизелей, с одновременным разгоном дизелей и включением муфты и с пред варительным включением муфты.
Значения постоянных, входящих в уравнения, представлены в табл. 5- Они получены на основании расчетов и эксперименталь ных данных по трехдизельному приводу лебедки Уралмашзавода грузоподъемностью 200 тс дизелями В2-450. .
'Процессы рассматриваются при среднем значении коэффициента загрузки дизелей на установившемся режиме \x.q = 0,6.
Процессы с предварительным разгоном дизелей
В этом случае муфта лебедки включается после разгона дизель ного привода без нагрузки до номинальной скорости. Поскольку управляющий сигнал на увеличение скорости дизелей должен удовлетворять условию (17), а постоянными регулятора тг и т к можно пренебречь, разгон дизелей реально будет происходить целиком при максимальной подаче топлива на упоре рейки.
Уравнение свободного разгона дизельного привода при резком увеличении подачи будет
% п |
dx = |
(аф2 |
+ |
6ф + с) (1 — йе |
т ' ) tjMg |
||
В данном |
случае |
т п |
= |
т в |
-{- тт , |
сумма |
безразмерных времен |
разгона дизелей и трансмиссии от дизелей до муфты. |
|||||||
Записывая уравнение (28) |
в виде |
|
|||||
|
аф2 + |
6ф + |
с |
|
|
|
|
и интегрируя |
его в пределах от фх до ф и от 0 до т, получим |
||||||
' |
1 п 2пффх + |
b (ф + |
фл.) + |
УЪ% — iac (ф — (pj -)- 2с _ |
|||
V № — 4ас |
2ащх |
+ |
b (ф + |
фА.) — jA&a _ 4ас |
(ф — фх ) + 2с |
где фх '—относительная скорость холостого хода дизелей; k1 —
•п
49
|
|
|
|
|
|
Таблица 5. |
Постоянные |
трехдизельного |
||||
П е р е |
Общее |
Момент инерции в |
к г с - м - с 3 |
|
П о с т о я н н а я |
времени в с |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
д а ч а |
пере |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к о р о б |
даточ |
д и з е |
транс |
л е б е д |
на |
у с т а |
д и з е |
транс |
л е б е д |
на |
у с т а |
|
ки |
ное |
лей |
миссии |
ки |
г р у з к и |
н о в к и |
лей |
миссии |
ки |
г р у з к и |
новки |
|
пере |
число |
Ja |
' т |
J6 |
Jn |
' у |
Та |
тт |
Тб |
|
Т |
Г |
дач |
'общ. |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
У |
|
/ |
43 |
3,40 |
54,5 |
0,60 |
0,019 |
58,52 |
1 |
15,0 |
0,166 |
0,004 |
16,2 |
|
|
|
|
|
|
0,012 |
|
|
|
|
|
|
|
// |
18,7 |
3,40 |
56,3 |
3,18 |
0,063 |
62,94 |
1 |
15,5 |
0,88 |
0,016 |
17,4 |
|
|
|
|
|
|
0,053 |
|
|
|
|
|
|
|
/// |
11,0 |
3,40 |
60,5 |
9,2 |
0,153 |
73,25 |
1 |
16,7 |
2,55 |
0,034 |
20,2 |
|
|
|
|
|
|
0,094 |
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IV |
7,15 |
3,40 |
69,3 |
21,8 |
0,222 |
94,72 |
1 |
19,2 |
6,02 |
0,055 |
' 26,2 |
|
|
|
|
|
|
0,010 |
|
|
|
|
|
|
|
Обозначив |
|
|
|
|
|
|
|
х = ]/Ь2 |
— Aac x — kxx{\ — е - ^ " ) ] |
ku |
|
|
|||
после преобразований |
будем |
иметь выражение для текущей |
ско |
||||
рости при разгоне привода |
|
|
|
|
|
||
= |
1/V - |
Aac ffa (е* |
(6фя |
+ 2с) (е* - |
l) |
|
2 g |
Р |
]Afi2 _ 4 а с (e-v _ |
! ) _ ( 2 а ф ^ + |
b) (еА — l) |
* |
{ |
' |
Переходные процессы изменения скорости привода, рассчитан ные по этому уравнению на / — I V передачах лебедки при срх = 0,4,
k = \,хг = 0,2, т]м = 0,9, |
= 1,1 и тп по табл. 5 показаны на |
|
диаграммах рис. 13 (фаза /) . На тех же диаграммах |
показано из |
|
менение эффективного крутящего момента привода |
|V1M> г Д е Re |
|
рассчитывался по формуле (11). |
|
В конце свободного разгона при скорости дизелей ср = 1 на чинается вторая фаза процесса — включение муфты лебедки. При
этом подача топлива и крутящий момент дизелей |
вначале |
падают, |
|
а затем снова возрастают по мере увеличения |
крутящего |
момента |
|
муфты. |
|
|
|
Процесс постепенного нагружения , дизелей |
вида |
ц. = см т, |
|
когда можно положить т к = 0, а также хГ = т к |
= |
0, описывается |
|
уравнениями: |
|
|
|
т п - ^ - = ^(ф)г 1м1 — смх; |
|
|
(30) |
50 |
|
|
|
привода лебедки
|
Б е з р а з м е р н а я п о с т о я н н а я |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Б е з р а з |
П о с т о я н |
|
Относи |
|
д и з е |
транс |
л е б е д |
на - |
|
мерное |
П о с т о я н н а я |
тельный |
||
у с т а |
время |
ная |
|||||||
лей |
МИССИ! |
ки |
грузк! |
новки |
муфты |
муфты |
л е б е д к и в 1/рад |
к р у т я щ и й |
|
|
°б |
м о м е н т |
|||||||
т а |
т т |
т б |
т п |
Т У |
т м |
с м |
н а г р у з к и |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
MQ |
|
1 |
15,0 |
0,166 |
0,004 |
16,2 |
26,1 |
0,038 |
2,37Х10 - 4 |
0,5 |
|
|
|||||||||
1 |
15,5 |
0,88 |
0,016 |
17,4 |
11,3 |
0,089 |
6.27Х Ю"4 |
0,7 |
|
|
|
|
|||||||
1 |
16,7 |
2,55 |
.0,034 |
20,2 |
6,7 |
0,149 |
9.68Х Ю- * |
0,8 |
|
|
|
|
|
||||||
1 |
19,2 |
6,02 |
0,055 |
26,2 |
4,3 |
I |
|
|
|
0,232 |
12.9Х10-4 . |
0,8 |
|||||||
|
|
|
где |
|
F (ср) = аср2 + бср + с |
(31) |
•— известная функция скорости.
В данной фазе процесса скорость изменяется в небольших пределах, не превосходящих 10% от номинала, поэтому функция скорости может быть заменена некоторым средним постоянным значением F (ср) = F0. Тогда из уравнений (30)—(31) найдем уравнение движения привода в форме
+ Ф = — ^ |
(32) |
где
•фт = |
(1 + 5 ) — максимальное значение |
функции управления, |
||
обеспечивающее ср = |
1 при полной нагрузке дизелей. |
|||
Полагая |
степень |
неравномерности |
регулирования б = 0,1, |
|
будем |
иметь |
ярт = 1,1. |
|
Время х отсчитывается от начала данной фазы процесса. Общее решение этого уравнения имеет вид
Ф = се~"£" + (1|>М + * А - М - |
( 3 3 ) |
51