книги из ГПНТБ / Несенчук, А. П. Тепловые расчеты пламенных печей для нагрева и термообработки металла учеб. пособие
.pdfТ а б л . 4 . 3 . Пирометрический коэффициент [9J
Тип печи |
|
г.п |
Камерные: |
|
|
периодического действия большой емкости с плотной садкой |
0 00 |
1 |
о со |
||
то же, но с редкой садкой |
0,75 -0,85 |
|
Методические рекуперативные |
0,7 -0 ,7 5 |
|
Проходные термические |
0,75-0,82 |
|
Кузнечные щелевые |
0 ,6 6 -0 ,7 |
Применительно к типу нагревательного устройства и виду топ лива используем одну из приведенных на рис. 4.1—4.10 і—^-диа грамм. Принимая максимально возможную температуру подогрева
Рис. 4.1. Диаграмма і—tm для |
Рис. |
4.2. |
Диаграмма |
і—tm |
доменного газа |
для |
коксодоменного |
газа |
|
(Q„p = 977 ккал/нм2). |
(Q„i’ = |
2400 ккал/нм3). |
Рис. 4.3. Диаграмма і— для водяного газа (антрацит марки АК) с теплотворной способностью
Q„p = 2435 ккал/нм3.
воздуха, находим теоретическую температуру tm (при данном коэф фициенте избытка воздуха а). Затем из табл. 4.3 выбираем пиро метрический коэффициент т)п- Произведение tm и т)п дает нам зна чение Ігг-
41
При этом если окажется, что соотношение tri ^ t nMi-\-At удовле творяется, то ограничиваемся лишь подогревом воздуха. В отдель ных случаях (температура подогрева воздуха порядка 600—700° С) целесообразно несколько снизить температуру подогрева воздуха и ввести подогрев топлива до 150—250° С.
Рис. 4.4. Диаграмма і—tm для коксодоменного газа (<2ир= 3000 ккал/нм3).
При сжигании низкокалорийного топлива расчет несколько усложняется. В этом случае температуру подогрева воздуха tB" и топлива t-т" находят по уравнению, записанному для і-й зоны,
2 <Зі= (? нр+(2в"+<2т,/, |
(4.3) |
где 2 Qi — общее количество тепла, вносимого в рассматриваемую зону (камеру) печи:
4 |
1 |
(4 4) |
2 Q i= |
Ѵі ср/ tri-----ккал/нм3 (кдж/нм3). |
|
і= і |
'Пп |
|
В этом уравнении температура газов tr{ неизвестна. Однако если принять в качестве расчетного оптимальное ее значение
то теплосодержание продуктов сгорания находится из соотношения, содержащего в качестве неизвестной лишь 2 Q<:
4 |
1 |
(4.5) |
2 Q i= |
Ѵі Ср/(tui+ A t)-----ккал/нм3 (кдж/нм3), |
|
і= і |
Tl[l |
|
где Ср/ — объемная изобарная теплоемкость компонентов дымовых
газов при заданной температуре /м*+Д/, ккал/нм3-0С I (кдж/нм3-0К) ■
42
Приняв в качестве исходной температуру подогрева топлива 150—300° С, находим количество тепла, поступающего в зону печи с топливом. Затем из уравнения (4.3) определяем температуру, до которой требуется подогреть воздух. Может оказаться, что расчет ная температура подогрева воздуха будет выше максимально до-
Рпс. 4.5. Диаграмма |
i—tm |
Рис. 4.6. Диаграмма і—t m для при- |
для коксовального |
газа |
родно-коксовального газа |
(Qhp = 4080 ккал/hm3). |
(Qhp = 72I0 ккал/нм3). |
пустимой. В этом случае придется несколько снизить оптимальную избыточную температуру газов At.
Ниже рассмотрим численные примеры.
4.2.1. Определить действительную температуру продуктов сгорания Uі в св рочной зоне методической нагревательной печи. Температура заготовок, нагревае-
Рнс. 4.7. Диаграмма і—tm |
Рис. 4.8. Диаграмма і—tm |
для природного газа |
для мазута 80 (распылива- |
(Qup = 8350 ккал/нм3). |
нне воздушное) с теплотвор |
|
ной способностью |
|
Qhp = 9470 ккал/кг. |
мых под прокатку, должна составить |
1210° С. В качестве топлива принимается |
доменный газ с теплотворной способностью Qup= 977 ккал/нм3.
Так как в данном случае топливо низкокалорийное, то предполагается на гревать воздух и топливо. Температуры подогрева вначале принимаем ориентиро вочно. Задаемся значениями /В'' = 600°С и /Т"=400°С . Коэффициент избытка воздуха а составляет 1,05.
Для сварочной зоны как оптимальное выбираем значение Ді=100°С (§ 2.2).
43
Такую задачу решаем исходя из условия, что действительная температура продуктов сгорания должна быть такой:
tv z = t* ,+ A t= 1210+100= 1310° С (Г,-2= 1583° К).
Количество тепла, поступающего в сварочную зону, найдем из выражения (4.3). Чтобы рассчитать количество тепла, поступающего с топливом, записываем его состав:
Кео., = 0,102; Усо =0,301; Ун. = 0,022; Ук , = 0,551; Уи.о =0,023 нм3/нм3.
Рис. 4.9. Диаграмма і—tm для |
Рис. 4.10. Диаграмма і—Іт для |
нефтяного газа |
нефтяного газа |
(Q „p= 12210 ккал/нм3). |
(Q.ip= 15250 ккал/нм3). |
Средние объемные теплоемкости указанных составляющих (в пределах температур от 0 до 400° С) находим из табл. 4.2:
с^'СО, =0,4609;’ |
с' /со =0,3174; с /N. =0,3154; |
с /И. = 0,311; |
|
с'/II,о =0,3729 ккал/нм3 ° С. |
|
Физическое тепло доменного газа, поступающего в печь, |
||
Q T" = ( У с О , Ср'с о + |
УсО ср 'со + ^ N 2 Cp 'n + У н , с р 'и |
+ У и 20 СР д 0 )іт" = |
=(0,102 • 0,4609+0,301 • 0,3174+0,551 • 0,3154+0,022 ■0,311+0,023 • 0,3729) 400=
=135 ккал/нм3 (565 кдж/нм3).
Физическое тепло воздуха
Ов" = Ѵо' |
Ср' //'=0,82-0,324-600= 159 ккал/нм3 (665 кдж/нм3). |
ф = і ,05 |
D |
Общее количество тепла, вносимого в зону,
J £ Q cb= 977+135+159=1271 ккал/нм3 (5320 кдж/нм3) .
Действительную температуру дымовых газов в сварочной зоне можем найти, используя выражение
2 J Q c a = J J Vi C p ' t T2 |
11.1 |
i= 1 |
44
или
1
' -2 JQ od=(V ,cos cp,co + Viiso Ср'н^+Ѵ о2с / 0і + V n 2c/ nJ ( ^ , 2+A/) — .
Полагая r|u = 0,7 и предварительно принимая
|
|
|
|
|
/г2= |
п |
|
|
|
где |
|
|
|
|
/м2+Д/, |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/»”2 = 1 2 1 0 |
|
и Д / = 1 0 0 °С; |
|
||
из табл. 4.2 находим: |
|
/,•2=1210+100=1310° С, |
f |
||||||
|
|
|
|
|
|||||
с / |
СО, |
=0,5469; |
cp' |
=0,4306; с / |
о„ |
=0,3608 и с / |
=0,3417 ккал/нм*-° С. |
||
Ѵ |
> |
V |
|
1 |
|
^N n |
' |
||
( а = |
Компоненты |
продуктов |
сгорания |
доменного |
газа |
выбираем из табл. 3.1 |
|||
1,05): |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Кео, = |
0,415; |
Кц,о = 0,05; |
Ко2 = 0,08; |
Kn , = |
1,187 нм3/нм3. |
||
|
Выполнив подстановку, |
запишем |
|
|
|
1 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£Qcn = (0,415 • 0,5469+0,05 • 0,4306+0,08 • 0,3608+1,187 • 0,3417) /г2------,
или, решая относительно искомой температуры /г2, получаем
1271-0,7
Г2— 0,415-0,5469+0,05-0,4306+0,08-0,3608+1,187-0,3417 _ = 1315° С ( 7 ,-2 = 1588° К).
Итак, действительная температура, развивающаяся в сварочной зоне печи,
П
определена и составляет 1315° С. Как видно, условие /і-г^/мг+Д / удовлетворяется. 4.2.2. Для условий предыдущего примера найти температуру подогрева в
духа и топлива. Температурный напор в зоне принять равным 50° С.
Вопрос о целесообразности подогрева газа решен в предыдущем примере, причем подогрев топлива следует вести до максимально возможной температуры. Предварительно принимаем /Т"=400°С .
Всоответствии с температурным напором находим температуру печных газов
взоне:
/Г2 = 1210+50= 1260°С (Тг2= 1533° К).
Для доменного газа из табл. 3.1 находим объемы продуктов сгорания при коэффициенте избытка воздуха а=1,05:
Кео, = |
0,415; |
Ки,о = 0,05; |
Ко, = 0,08; |
Км, = 1,187 нм3/нм3. |
|
Удельные объемные |
изобарные |
теплоемкости |
для |
данных газов выбираем |
|
из табл. 4.2: |
|
|
|
|
|
сJ' СО,=0,5469; |
с /Н20 =0,4306; с / О, =0,3608; |
сР'N, |
=0,3417 ккал/нм3-°С. |
Теплосодержание продуктов сгорания в сварочной зоне составит
^Qc„= (0,415• 0,5469+0,05 • 0,4306+0,08 ■0,3608+1,187 • 0.3417) 1260 ■0,7-1=
=1230 ккал/нм3 (5150 кдж/нм3). ’
45
135 |
Теплосодержание топлива, поступающего в печь |
(из примера |
4.2,1),— |
|
ккал/нм3. |
|
|
|
|
|
Следовательно, теплосодержание подогретого воздуха |
|
|
|
или |
Qu" — 1230— (977+135) = |
118 ккал/нм3 (493 кдж/нм3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,82 • сгрп |
|
|
где 0,82 — действительное количество |
воздуха (а= І,05), |
необходимое |
для сжи |
|
|
гания 1 нм3 топлива (табл. 3.1); |
|
|
|
|
с'рв — средняя объемная изобарная теплоемкость. |
|
|
Чтобы найти теплоемкость, предварительно зададимся температурой t„". Выбрав таким образом теплоемкость с'ри и подставив ее в последнее выражение, определим величину tB". Затем по найденной температуре еще раз выбираем теплоемкость и пересчитываем tB". Эту операцию придется проделать несколько раз до тех пор, пока разница между значениями tв" не будет меньшей пли рав ной 3%. Предварительно принимаем /в"= 600 оС. Тогда
|
с 'Рв = 0,3240 ккал/нм3-° С; |
|
/в" = |
----------------- =450° С (Гв" = 723°К). |
|
|
0,82-0,3230 |
|
Выполняем пересчет tB" по теплоемкости, соответствующей 450° С. |
||
Находим, что |
118 |
|
/в" = |
||
-----------------= 455°С (Г„" = 728°К). |
||
|
0,82-0,3190 |
|
Принимаем /П"=460°С (7Ѵ '=633°К). |
||
Итак, при /т"= 400 |
и ;В" = 460°С температура продуктов сгорания в сва |
|
рочной зоне будет равна |
1260° С. |
4.3.РАСЧЕТ ДЕЙСТВИТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ
ВСВАРОЧНОЙ ЗОНЕ ПЕЧИ БЕЗОКИСЛИТЕЛЬНОГО НАГРЕВА
Изложенный в § 4.2 метод определения действительной темпе ратуры продуктов сгорания в зоне пригоден только для случаев, когда коэффициент избытка воздуха равен или больше единицы и рабочее пространство заполнено естественной атмосферой.
При безокислительном нагреве стали в открытом пламени тем пературу продуктов сгорания в зоне неполного горения топлива находят иным способом. Как известно, сгорание топлива в такой печи происходит при коэффициенте избытка воздуха а < 1 . Ввиду неполного сгорания топлива тепловыделение в зоне уменьшается. И только подогрев компонентов рабочей смеси до поступления в печь позволяет достичь необходимого уровня температуры продук тов сгорания. Теплотворная же способность топлива при этом ис пользуется на 30—60%.
Обычно температуру подогрева воздуха для печей безокислительного нагрева принимают равной 550—700° С, а подогрев топлива ведут до 200—400° С. Метод расчета действительной температуры
46
Рис. 4.11. Зависимость меж ду коэффициентом избытка воздуха и максимально воз можной температурой (кок совальный газ с теплотвор
ной способностью
4080 ккал/нм3)
при температуре воздуха:
/ — (УС; 2 — 200; 3 — 400; 4— 600; 5 — 800° С.
Рис. 4.13. Зависимость между коэффициентом избытка воздуха и мак симально возможной тем пературой (природный газ с теплотворной спо собностью 8350 ккал/нм3) при температуре воздуха:
/ — 0° С; 2 — 200; 3 — 400; 4 — 600; 5 — 800° С.
Рис. 4.12. Зависимость между коэффициентом избытка воздуха и мак симально возможной тем пературой (природно-кок совальный газ с тепло творной способностью
7210 ккал/нм3) при тем пературе воздуха:
1 — 0° С; |
2 |
— 200; 3 — 400; |
4 - |
600 |
; 5 - 800° С. |
Рис. 4.14. Зависимость меж ду коэффициентом избытка воздуха и максимально воз можной температурой (неф тяной газ с теплотворной
способностью
11800 ккал/нм3)
при температуре воздуха:
1 — 0° С; 2 — 200; 3 — 400; 4— 600; 5 — 800° С.
47
в зоне заключается в определении максимальной температуры печ ных газов и поправки на подогрев топлива. Последовательность расчета такова.
Для заданного вида топлива (при известном коэффициенте из бытка воздуха и заданной температуре его подогрева) по диаграм мам (рис. 4.11—4.14) находим температуру /„/, которая разовьется
Рис. 4.15. Поправка на подогрев топ лива:
/ — нефтяной |
газ |
(QnP=ll800 |
ккалінм3; |
||||
f T"=200o C); |
2 — нефтяной |
газ |
(QnP=US00; |
||||
f T"=400); |
3 — природный |
газ |
(QnP=8350; |
||||
/ т "=200); |
-/ — природный |
газ |
(QnP=S350; |
||||
/ т"=400); |
5 — природно-коксовальный газ |
||||||
(QnP=72lO; |
|
/ т "=200); |
в — природно-коксо |
||||
вальный газ |
(QHP=7210; / т "=400); |
/ — кок |
|||||
совальный |
|
газ |
(QUP=4080; |
/ т "=200); |
|||
6'— коксовальный |
газ |
(Q,,P=4080 |
ккал!нм\ |
||||
|
|
/ т "=400° С). |
|
|
в зоне неполного горения. Поправку на подогрев топлива Atm опре деляем по графикам (рис. 4.15). Эти графики составлены для раз личных топлив, а также разных коэффициентов избытка воздуха и температуры подогрева. Окончательно максимально возможная температура представляется в виде суммы:
0 С.
Если известно tm, действительная температура продуктов сго рания
lr2==trnT\ni
где -Цп — пирометрический коэффициент (табл. 4.3).
4.3.1.Определить действительную температуру дымовых газов, образующ
всварочной зоне печи безокислительного нагрева стали. Нагреву подвергаются
заготовки из стали 30 под штамповку. Температура заготовки /° 2= 1230° С. В качестве топлива используется природный газ с теплотворной способностью
Qnp= 8350 ккал/нм3.
Температурный напор между газами и поверхностью металла в конце нагрева принимаем равным 70° С.
48
Для природного газа (Q „ p = 8350 ккал/нм3) и температуры в печи порядка 1250—1300° С коэффициент избытка воздуха можно принять равным 0,55 (см. при мер 3.3.1).
Так как коэффициент избытка воздуха а невелик, воздух подогревается до температуры /„" = 700 и топливо до /Т"=200°С .
Температура дымовых газов в сварочной зоне печи
/,.,= 1230+70= 1300° С (Т?2= 1573° К ).
|
Для заданного вида топлива |
(Qnp= 8350 ккал/нм3) при известном |
коэффи |
|
циенте избытка воздуха |
(а = 0,55) |
и температуре подогретого воздуха /„"=700° С |
||
по диаграмме (рис. 4.13) |
находим температуру /,„'=1820° С. |
топлива. |
||
Для |
Затем по графику (рис. 4.15) определяем поправку на подогрев |
|||
природного газа (Q„p= 8350 ккал/нм3) при коэффициенте избытка |
воздуха. |
|||
а = |
0,55 поправка Д/,„ =35° С. |
|
|
Таким образом, максимально возможная температура в сварочной зоне
/,„ = 1820+35= 1855° С (7+ =2128° К ).
Пирометрический коэффициент для этого типа печи может быть принят рав ным 0,7 (табл. 4.3). Тогда действительная температура продуктов сгорания
/г2= 1855-0,7= 1299° С (Тг2= 1572° К). _
Как видно, действительная температура в печи практически соответствует
/г2=1300°С.
4 Зак. 581
Г л а в а 5. ТЕПЛООБМЕН В ЗОНАХ РАБОЧЕГО ПРОСТРАНСТВА ПЕЧИ
В главе рассматриваются наиболее простые случаи лучистого теплообмена в системе кладка — греющие газы — металл. Конвек тивная составляющая теплового потока к поверхности металла оценивается либо в процентном отношении к его лучистой состав ляющей, либо рассчитывается по общеизвестным критериальным уравнениям.
5.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Теплообмен между поверхностью заготовки (изделия) и движу щимися газами в ограниченном рабочем пространстве печи — слож ный физический процесс. Интенсивность и равномерность нагрева отдельных элементов изделия определяются многими факторами: температурой дымовых газов, направлением и скоростью движения газов, размерами и конфигурацией рабочего пространства печи, расположением изделий в печи и т. д. Процесс осложняется еще и тем, что температурное поле в рабочем пространстве печи неодно родно.
При выполнении теплотехнических расчетов вв,одят некоторые упрощения в схему рассматриваемого явления: температурное поле печных газов принимается однородным и стационарным, плотность потока тепла для всех излучающих поверхностей обмуровки и ме талла — равномерной, излучающая способность газов на всех уча стках объема рабочего пространства печи — одинаковой.
В высокотемпературных нагревательных печах количество теп ла, передаваемого заготовке (изделию) конвекцией, составляет при мерно 5—10% общего количества тепла. Поэтому, чтобы упростить расчеты, конвективной составляющей иногда пренебрегают и тепло вой поток оценивают по лучистой составляющей.
Для термических печей с естественным, а тем более принуди тельным движением газов такое упрощение недопустимо. В этом случае нужно раздельно определять количество тепла, передавае мого металлу излучением и соприкосновением. Примерный коэффи циент теплоотдачи а (эффективное значение) дан в табл. 5.1.
50