книги из ГПНТБ / Несенчук, А. П. Тепловые расчеты пламенных печей для нагрева и термообработки металла учеб. пособие

231

П р о д о л ж е н и е т а б л . 1 0 . 9

20 Разделение потока (для каналов круг­ лого и прямоугольного сечения):

1 — 6 — соответственно для w2/uilt

равных 0,6; 0,8; 1; 1,2; 1,4 и 1,6

21 Задвижка в канале прямоугольного сечения

О ОЛ Oßhjö

22 Задвижка в канале круглого сечения

232

П р о д о л ж е н и е т а б л . 1 0 . 9

23 Дроссельный клапан в канале прямо­ угольного сечения

24 Дроссельный клапан в канале круг­ лого сечения

2

О

0,1 0,3 0,5 0,7 F<^F

26 Поворот-конфузор круглого или пря* моугольного сечения (сопротивле­ ние найдено в соответствии со сред­ ней скоростью). Значения кх и k2

см. п. 27

233

П р о д о л ж е н и е т а б л . 1 0 . 9

27 Поворот-диффузор (для круглого или прямоугольного сечения). Сопротив­ ление относится к средней скорости в канале

0,5 0,75 1.0 6.0 П %

234

Коэффициент | для коридорного пучка труб (поперечное омывание жидкостью)

при 5i^ s2 (si и 52 — соответственно шаг пучка по его ширине и ходу газов, иг)

Для шахматного пучка (поперечное обтекание газообразной жидкостью) выражение (10.37) примет вид

Входящий в формулу (10.41) коэффициент формы шахматного пучка Cs зависит от отношения

где So' — диагональный шаг шахматного пучка;

5 / = ] / - | (SS-S?).

Si

Заметим, что при 0,14^ф '<1,7 для пучков с —— < 2

С *=3,2+(4,6-2,7Ф') ( 2 - - ^ - ) .

Cs=3,2.

Для стесненных пучков

1 , 7 < Ф ' < 5 , 2 ;

С5=0,44 (ф '+1)2.

235

Как было сказано выше, аэродинамический расчет тракта за­ канчивается экономическим сопоставлением вариантов, а также выбором побудителя движения.

В качестве расчетного участка воздушного тракта печи прини­ мается трасса, обладающая наибольшим сопротивлением. Выбор такой трассы — следствие всестороннего анализа воздушного трак­ та, причем особое внимание при этом должно быть уделено оценке значений Re и w. Величина ѵ, входящая в критерий Re, может быть выбрана по табл. 10.5 и 10.6.

Сопротивление трактов печи, включающих игольчатый подогре­ ватель, рассчитывается обычным путем, лишь с той разницей, что потеря напора на одном элементе рекуператора выбирается не по табл. 10.9, а по графикам (рис. 10.17 и 10.18).

Найдя £ Ігтр, определяют давление в нагнетателы-ютя патрубке машины

236

Выражение (10.42) справедливо при условии, что температура жидкости равна температуре, при которой построена характерис­ тика тягодутьевой установки. Если такого соответствия нет, то для расчета h используется выражение

где А — коэффициент запаса по производительности при макси­ мально длительной нагрузке, Л = 1,1;

V — часовой расход жидкости (воздуха или продуктов сгорания топлива), нм3/ч.

Выражения (10.43) и (10.44) положены в основу выбора вен­ тилятора или дымососа. Для выбора конкретного типоразмера ма­ шины могут быть использованы табл. 10.10—10.13 и графики (рис. 10.19—10.30), а также сведения справочного характера [22]—[24]. Параметры выбранного дымососа или вентилятора долж­ ны удовлетворять h и V и иметь достаточно высокий к. п. д. При этом потребляемая мощность на валу тягодутьевой установки долж-

Т а б л . 10.10. Основные характеристики высоконапорных вентиляторов ВМ *

237

238

240