Теоретические основы электротехники. Часть 1. Установившиеся режимы в линейных электрических цепях
.pdfнансе мнимая составляющая входной проводимости равна |
||||||||||||||||||
нулю, то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
рC 0 . |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
j C |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р L |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L р |
|
|
|
|
|
|
|||
При этом b = bL + bC, а |I| = U |b|. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Основные соотношения для параллельного RLC-контура |
||||||||||||||||||
с потерями приведены в табл. 3.3. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.3 |
|
Резонанс токов в параллельном RLC-контуре с потерями |
||||||||||||||||||
Условие резонанса |
|
|
|
|
I |
|
|
I1 |
I2 |
|||||||||
Y g, b 0 , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где g R2 |
R1 |
|
|
R2 |
|
|
|
|
|
|
|
R1 |
R2 |
|||||
X |
2 |
R2 X 2 |
; |
|
|
U |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
1 |
|
L |
2 |
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X L |
|
|
|
|
|
X C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b R12 X L2 R22 X C2 |
|
|
|
|
|
|
|
L |
C |
|||||||||
Токи в ветвях при резонансе: |
|
|
Векторная диаграмма |
|||||||||||||||
I1 |
|
|
|
U |
|
; I 2 |
U |
; |
|
|
|
|
|
U |
|
|||
|
jX L |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
R1 |
|
R1 |
jX L |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
I I |
р |
U |
|
U R1 R2 |
|
|
|
|
I2 |
|
|
Iр |
I1 |
|||||
Z |
|
R R 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
Iр = Imin |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Резонансная частота и характе- |
|
р 0 |
2 R2 |
|
|
|||||||||||||
ристическое сопротивление |
|
2 |
|
1 |
, |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
L |
; |
0 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
LC |
Добротность контура |
|
|
|
|
|
р L |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q R R 2 |
2 . |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
р |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При р 0 |
Q |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R1 |
|
Пример 3.2. Определить резонансную частоту f0, харак- |
||||||||||||||||||
теристическое сопротивление ρ, добротность Q |
и полосу |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
61 |
пропускания Пf контура (рис. 3.6). Параметры цепи: L = 0,2
|
|
|
|
|
мГн; R = 12 Ом; C = 360 пФ. |
|||||
|
|
|
|
|
Решение. В случае малых |
|||||
|
R i |
R |
|
|
потерь (R << ρ) резонансная ча- |
|||||
|
|
|
стота, характеристическое со- |
|||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
E |
|
C |
|
противление |
и |
полоса |
пропус- |
||
|
|
|
|
кания |
контуров с последова- |
|||||
|
|
L |
|
|
||||||
|
|
|
|
тельным и с параллельным со- |
||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
единениями |
элементов |
совпа- |
|||
|
|
Рис. 3.6. |
|
|
дают. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f0 |
1 |
|
593 кГц; |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
2 LC |
|
|
||
|
L |
745 Ом; |
Q |
|
62,1 ; П f |
f0 |
95,6 |
кГц. |
|
|
|
C |
|
|
R |
|
Q |
|
|
|
|
3.5. Резонанс в индуктивно связанных колебательных контурах
При наличии в резонансных контурах индуктивных связей целесообразно перейти к эквивалентным схемам без связанных элементов.
Пример 3.3. Определить реактивное сопротивление катушки XL и ток амперметра I схемы (рис. 3.7, а) в режиме резонанса токов, если параметры цепи имеют следующие значения: коэффициент связи kСВ = 0,5; сопротивление емкости на резонансной частоте XC =1 кОм; действующее значение входного напряжения U = 1 В.
L |
M |
|
XL |
X M |
|
|
|
||
|
|
|
|
XL |
u |
C |
L |
|
XC |
|
U |
|
||
|
|
XM |
||
|
|
|
||
R |
|
|
|
|
|
|
|
–XM |
|
|
A |
|
R |
I |
|
|
|
|
|
|
а) |
|
|
б) |
Рис. 3.7.
62
Решение. При развязке индуктивной связи катушек добавляем в ветви с индуктивностями L – сопротивления X M ,
а в ветвь с емкостью – сопротивление X M (рис. 3.7, б).
XM kС В LL 0,5 L 0,5XL .
По условию резонанса токов bL bC . С учетом того, что
XM 0,5XL запишем: |
1 |
|
1 |
. |
|
|
|
||||
X L 0,5X L |
XC 0,5X L |
||||
|
|
|
Подставив числовые значения, найдем XL XC 1 кОм .
Так как входное сопротивление равно бесконечности, то входной ток равен нулю, а напряжение параллельных ветвей
равно входному. Отсюда I |
U |
|
1 |
0,5 мА . |
|
2X L |
2 103 |
||||
|
|
|
63
ТЕМА 4. АНАЛИЗ РАЗВЕТВЛЕННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ
4.1. Общее представление о методах формирования уравнений модели цепи
Выше рассматривались только простейшие одноконтурные и двухузловые цепи, а также цепи, которые приводятся к простейшим с помощью эквивалентных преобразований. Для анализа таких цепей использовалась основная система уравнений электрического равновесия, включающая в себя m – mит – mин компонентных и m топологических уравнений, составленных по законам Кирхгофа. Здесь m – количество ветвей в цепи, mит – количество ветвей с источниками тока, mин – количество ветвей с источниками напряжения.
При переходе к более сложным схемам с большим числом узлов и ветвей анализ, основанный на полной системе уравнений, резко усложняется, так как приходится решать систему из 2m – mит – mин уравнений. Число одновременно решаемых уравнений может быть уменьшено, если учесть, что не все 2m – mит – mин неизвестных токов и напряжений являются независимыми. Целесообразно переходить к сокращенной системе уравнений относительно определенным образом выбранных независимых переменных. Трудоемкость анализа цепи в конечном итоге определяется рациональностью выбора системы независимых токов и напряжений.
Рассмотрим ряд основных методов формирования системы электрического равновесия (модели) электрической цепи.
4.2. Методы, основанные на прямом применении законов Кирхгофа
Пусть электрическая цепь состоит только из идеализированных двухполюсных пассивных элементов – сопротивлений, емкостей, индуктивностей, а также источников тока и ЭДС. Основная система уравнений такой цепи содержит k – 1 уравнений баланса токов, m – k + 1 уравнений баланса
64
напряжений и m – mин компонентных уравнений (k – количество узлов в цепи):
n |
|
q I q 0 (k – 1 уравнений); |
|
q 1 |
|
m |
|
qU q 0 (m – k + 1 уравнений); |
(4.1) |
q 1
Fi U i I i Wi (m – mин уравнений), где q 1, Wi Ei , J i – вектор источников.
Для определения m неизвестных токов ветвей можно воспользоваться k – 1 уравнениями баланса токов и m – k + 1 уравнениями баланса напряжений, выразив в последних напряжения ветвей через соответствующие токи.
Пример 4.1. Составить систему электрического равновесия по методу токов ветвей для электрической цепи (рис. 4.1).
I3 |
|
Z3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z 4 |
|
U3 |
|
Z 5 |
|
I4 |
|
I5 |
|
||
|
|
|
|
||
U4 |
|
|
|
U5 |
Z 2 |
Z 1 |
|
|
|
|
|
|
U6 |
Z 6 |
|
|
U2 |
U1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E 1 |
|
I6 |
|
|
E 2 |
I1 |
|
|
|
I2 |
|
Рис. 4.1.
Решение. В данной схеме число ветвей m = 6, число узлов
k = 4, причем mит = 0 и mин = 0.
Основная система уравнений электрического равновесия включает в себя 12 уравнений: k – 1 = 3 уравнений баланса токов
65
I1 I 3 I 4 0, I 4 I 5 I 6 0, I 2 I 3 I 5 0; m – k + 1 = 3 уравнений баланса напряжений
U1 U 4 U 6 0, U 2 U 5 U 6 0, U1 U 2 U 3 0;
m = 6 компонентных уравнений
U1 Z1 I1 E1, U 2 Z 2 I 2 E2 , U 3 Z 3 I 3 , U 4 Z 4 I 4 , U 5 Z 5 I 5 , U 6 Z 6 I 6 .
(4.2)
(4.3)
(4.4)
Подставляя уравнения (4.4) в (4.3), получим в сочетании с уравнениями (4.2) сокращенную систему уравнений рассматриваемой цепи:
I1 I 3 I 4 0,
I 4 I 5 I 6 0,
I 2 I 3 I 5 0,
Z1 I1 Z 4 I 4 Z 6 I 6 E1 ,
Z 2 I 2 Z 5 I 5 Z 6 I 6 E2 ,
Z1 I1 Z 2 I 2 Z 3 I 3 E1 E 2 .
Таким образом, число решаемых уравнений лось от 12 до 6.
4.3. Метод контурных токов
(4.5)
уменьши-
Метод контурных токов основан на том, что токи всех ветвей цепи могут быть выражены через токи главных ветвей. Для определения токов главных ветвей составляют систему из m – mит – k + 1 уравнений, называемых контурными уравнениями.
Рассмотрим методику формирования контурных уравнений на примере цепи (рис. 4.1). Выберем произвольно дерево графа этой цепи (рис. 4.2, а), например ветви 1 – 6 – 2, и соответствующую такому дереву систему контуров (рис. 4.2, б – г). На основании первого закона Кирхгофа токи ветвей дерева I1, I2, I6 могут быть выражены через токи главных ветвей I3, I4, I5:
I1 = I3 + I4, I2 = I5 – I3, I6 = I4 + I5. |
(4.6) |
Далее, используя соотношения (4.6), можно найти токи остальных ветвей цепи, а затем – неизвестные напряжения ветвей.
66
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(1) |
(2) |
(3) |
(1) |
4 |
|
(2) |
|
(3) |
4 |
5 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
6 |
|
|
|
1 |
6 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
(0) |
|
|
|
|
(0) |
|
|
а) |
|
|
|
|
б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
(2) |
|
(1) |
|
|
(2) |
3 |
(3) |
|
(1) |
5 |
(3) |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
6 |
|
|
|
1 |
6 |
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(0) |
|
|
|
|
(0) |
|
|
|
в) |
|
|
|
|
г) |
|
|
|
|
Рис. 4.2. |
|
|
|
|
|
|
Для определения токов главных ветвей цепи (рис. 4.1) |
||||||||
воспользуемся компонентными уравнениями (4.4), выразив |
||||||||
входящие в них напряжения ветвей через токи главных вет- |
||||||||
вей. Подставив (4.6) сначала в уравнения (4.4), а затем – в |
||||||||
уравнения второго закона Кирхгофа (4.3), получим: |
|
|||||||
Z1 Z 4 Z 6 I 4 Z 6 I 5 Z1 I 3 E1; |
|
|
|
|||||
Z 6 I 4 Z 2 |
Z 5 Z 6 |
I 5 Z 2 I 3 |
E2 ; |
|
(4.7) |
|||
Z1 I 4 Z 2 I 5 Z1 Z 2 Z 3 I 3 E1 E2 . |
|
|
||||||
Здесь I4, I5, I6 – токи главных ветвей, которые являются неза- |
||||||||
висимыми переменными и именуются контурными токами. |
||||||||
Очевидно, решить систему (4.7) гораздо легче, чем ос- |
||||||||
новную систему уравнений (4.2) – (4.4). Остальные токи |
||||||||
определяются из уравнений (4.6). |
|
|
|
|
|
67
На практике контурные уравнения формируют с помощью простого алгоритма. Для каждого независимого контура, исключая контуры с источниками тока, записывают уравнения по второму закону Кирхгофа:
I k k Z k i I ii Z k i Ek i J j Z k j , (4.8) i i k i j
где k – номер рассматриваемого контура; i – номер контура с контурным током Iii (i = 1, 2, … , n); j – номер вспомогательного контура, содержащего ветвь с источником тока Jj;
Zki = Zik – сопротивление связи, входящее в k-й и i-й контуры (если контурные токи проходят в одинаковых направлениях по сопротивлению связи, то оно учитывается со знаком
«плюс»); Z ki Z k k – собственное контурное сопротивле-
i
ние, равное сумме сопротивлений k-го контура; Ek i – ал-
i
гебраическая сумма ЭДС в k-м контуре, или контурная ЭДС; Jj Zkj – напряжение, вызванное током источника тока на взаимных сопротивлениях Zkj.
ЭДС, входящая в k-й контур, берется со знаком «плюс», если ее направление совпадает с направлением контурного тока Ikk, и со знаком «минус» – в противном случае. Произведение Jj Zkj берется со знаком «плюс», если направления контурного тока и тока источника противоположны.
Для контурного тока I11 = I4 (рис. 4.2, б) согласно (4.8) следует записать:
Z1 Z 4 Z 6 I11 Z 6 I 22 Z1 I 33 E11 .
Используя введенные выше обозначения, запишем контурные уравнения (4.7) в канонической форме:
Z11 I11 Z 21 I11 Z 31 I11
Z12 I 22 Z13 I 33 E11; |
|
||
Z 22 I 22 |
Z 23 I 33 |
E22 ; |
(4.9) |
Z 32 I 22 |
Z 33 I 33 |
E33. |
|
В общем случае для произвольной линейной цепи, состоящей из активных сопротивлений, емкостей, индуктивностей
68
и независимых источников, система уравнений (4.9) в матричной форме
Zij Iii = Eii, |
(4.10) |
где матрица контурных сопротивлений Zij, вектор-столбец контурных токов Iii, вектор-столбец контурных ЭДС и напряжений, вызванных источниками тока, Eii соответственно равны
|
Z |
|
|
Zi j |
Z |
|
|
|
|
|
Z |
11
21
n1
Z Z
Z
12 |
Z1n |
|
I11 |
|
E11 J1 Z k1 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
E22 J 2 Z k 2 |
|
|
22 |
Z 2n |
, I |
I 22 |
, E |
|
. |
|
|
|
ii |
|
ii |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Enn J n Z k n |
|
|
n2 |
Z nn |
|
I nn |
|
|
|
Решая систему уравнений (4.10) с помощью формул Крамера, запишем выражение для контурного тока k-го контура:
|
* |
|
* |
|
|
* |
n |
* |
||||
I k k |
1k |
E11 |
|
2k |
E22 |
|
|
nk |
Enn |
ik |
Eii , |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
i 1 |
|
где – определитель системы уравнений (4.10); ik
(4.11)
– алгеб-
*
раическое дополнение Zik этого определителя; Eii Eii U J i –
сопряженный комплекс контурной ЭДС.
Ток ветви определяется как алгебраическая сумма контурных токов, протекающих по данной ветви.
Пример 4.2. Для цепи (рис. 4.3, а) составить систему контурных уравнений.
Решение. В данной цепи m = 6 ветвей, k = 4 узлов, mит = = 1 ветвей с источниками тока, m – k + 1 = 3 независимых контуров, m – mит – k + 1 = 2 неизвестных контурных токов.
Система контурных уравнений (рис. 4.3, б, в, г):
Z11 I11 Z12 I 22 Z13 I 33 E11 ;
Z 21 I11 Z 22 I 22 Z 23 I 33 E22 ,
где I11 = I2, I22 = I4 – неизвестные контурные токи; I33 = J –
известный контурный ток; Z11 = Z2 + Z3 и Z22 = Z3 + Z4 + Z6
– собственные сопротивления первого и второго контуров, Z12 = –Z3, Z23 = –Z6 и Z13 = 0 – взаимные сопротивления кон-
69
туров; E11 = E и E22 = 0 – контурные ЭДС первого и второго контуров.
(1) |
Z2 |
I2 |
(2) |
Z4 |
I4 |
(3) |
2 |
|
(2) |
(3) |
|
|
|
|
|
(1) |
1 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Z6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
J |
|
|
1 |
3 |
6 |
|
|
|
Z3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I1 |
(0) |
I3 |
|
I5 |
|
I6 |
|
|
(0) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
|
|
|
|
|
б) |
|
|
(1) |
|
(2) |
|
4 |
|
(3) |
(1) |
|
(2) |
5 |
(3) |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
3 |
|
|
|
|
|
3 |
|
3 |
|
|
|
6 |
|
|
1 |
|
6 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
(0) |
|
|
|
|
|
(0) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в) |
|
|
|
|
|
г) |
|
|
Рис. 4.3.
Подставив в систему контурных уравнений выражения сопротивлений и перенеся в правую часть уравнения контурный ток, получим:
Z1 Z 2 I11 Z 3 I 22 E ;
Z3 I11 Z3 Z 4 Z 6 I 22 Z 6 J .
4.4. Метод узловых напряжений
При составлении уравнений модели цепи по методу узловых напряжений в качестве переменных используют напряжения независимых узлов цепи относительно базисного. Напряжения всех ветвей электрической цепи могут быть выражены через узловые напряжения этой цепи. Очевидно, что напряжение ветви, включенной между i-м и j-м узлами цепи (рис. 4.4, а), равно разности напряжений (потенциалов) этих узлов: U k U i0 U j0 .
70