4.2 Расчет железобетонного монолитного ригеля по деформациям (по прогибам)

Расчетный пролет монолитного ригеля составляет:l_o = l₂-h/2-250/2=4200-125-125=3950мм; А_s = 647+62.8=709.8 мм² ; А’_s = 560 мм² ;А_s = 647 мм

М¹_{пр,норм} = 48,19 кНм

М¹_{пр,норм,l} = 44,36 кНм

М_{оп,норм,l} = 39,26 кНм

М_{оп,норм} = 41,59 кНм

Находим значения коэффициенты μ, μ’_f

α_s1 = 25,46 – для продолжительного действия нагрузки

α_s1 = 13,64 – для непродолжительного действия нагрузки

Значения коэффициентов μα_s1 и μ’_f для определения кривизны сечения ригеля в пролете составляют:

• Для продолжительного действия нагрузок

μα_s1 = 0,12

μ’_f = 0,75

• Для не продолжительного действия нагрузок

μα_s1 = 0,07

μ’_f = 0,75

Значения коэф μα_s1 и μ’_f для определения кривизны сечения ригеля на опоре составляют:

• Для продолжительного действия нагрузок

μα_s1 = 0,14

μ’_f = 0,44

• Для не продолжительного действия нагрузок

μα_s1 = 0,07

μ’_f = 0,0,32

Коэффициент φ₁ определяется по таб. 4.5 [3], φ₂ по таб. 4.6 [3]

Находим кривизну ригеля от продолжительного действия всех нагрузок

Для сечения в пролете

φ₁ = 0,722

φ₂ = 0,245

4,59*10^-6 мм^-1

Для сечения на опоре

φ₁ = 0,714

φ₂ = 0,212

3,85*10^-6 мм^-1

Находим кривизну ригеля от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок

Для сечения в пролете

φ₁ = 0,757

φ₂ = 0,247

3,99*10^-6 мм^-1

Для сечения на опоре

φ₁ = 0,714

φ₂ = 0,212

3,49*10^-6 мм^-1

Находим кривизну ригеля от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок

Для сечения в пролете

φ₁ = 0,72

φ₂ = 0,245

4,23*10^-6 мм^-1

Для сечения на опоре

φ₁ = 0,656

φ₂ = 0,214

3,78*10^-6 мм^-1

Полную кривизну ригеля для участков с трещинами в растянутой зоне опр. по формуле

(4.27)

4,57-3,99+4,23=4,83*10^-6 мм^-1

3,85-3,49+3,78=4,14*10^-6 мм^-1

Прогиб крайнего пролета монолитного ригеля равен

7,12мм

Согласно п. 10.7 [4] находим

Проверяем условие

(4.28)

_{f =7,12 < fult=19.75}

Условие выполняется

5. Расчет сборной железобетонной колонны на действие сжимающей продольной силы со случайным эксцентриситетом и монолитного центрально нагруженного фундамента

5.1 Расчет сборной железобетонной колонны на действие сжимающей продольной силы со случайным эксцентриситетом

Расчетную длину принимаем согласно п. 6.2.18 [1]

b=h=250 мм

a=40 мм

l_o = 0,8l = 2520 мм

R_b = 13,05 МПа

R_sс = 355 МПа

N = 412,79 кН

N_l = 381,25 кН

h_o = 210 мм

Вычисляем требуемую площадь сечения арматуры по формуле

(5.2)

A_s,tot = 419060/(0,8*355)-250²*13,05/355=-821,97 мм²

Принимаем минимальное конструктивное армирование колонны сечением 250 мм – 4 Ø 16

A_s,tot = 804 мм²

По таб. 3.5 и 3.6 [3] находим коэффициенты φ_b и φ_sb

Для этого найдем

N_l/N = 0,91

l_o/h = 10,08

φ_b = 0,894

φ_sb = 0,911

Определяем коэффициенты α_s и φ

(5.3)

(5.4)

α_s=355*804/(13.05*250²)=0.35

φ=φ_b+2(φ_b-φ_sb)α_s=0.894+2(0.91-0.911)*0.35=0.9059

N_u = 997.44 кН

Проверяем условие

N ≤ N_u (5.5)

N = 412.79 кН ≤ N_u = 997.44 кН

Диаметр стержней поперечной и монтажной арматуры назначаем из условия свариваемости и принимаем равным 4 мм. Шаг стержней принимаем равным 300 мм, что не более 20d = 320 мм

Косвенное армирование назначаем в виде четырех сварных сеток С-1 с размером ячейки 50 мм. Первую сварную сетку устанавливаем на расстоянии 20 мм от нагруженной грани колонны, остальные с шагом 60 мм размещаем на длине 180 мм, что больше 10d = 160 мм.