5.3 Межосевое расстояние:

,

где K_a – коэффициент межосевого расстояния; К_а = 4950 – для прямозубых колес;

_a – коэффициент ширины венца по межосевому расстоянию: т.к. колеса в зацеплении расположены несимметрично относительно опор, то _a = 0,315.

Коэффициент концентрации нагрузки для прирабатывающихся колес при переменном режиме K_H = K⁰_H(1- X) + X 1,1,

где K⁰_H - начальный коэффициент концентрации нагрузки; принимаем в зависимости от коэффициента . В результате имеем K⁰_H = 1,2 ;

X – коэффициент режима нагрузки (для среднего равновероятного режима нагружения X=0,5).

В результате имеем: K_H = 1,1>1,05

Эквивалентный мо­мент на колесе Т_НЕ2 = К_НдТ₂ ,

где — коэффициент долговечности.

Здесь, К_НЕ — коэффициент эквивалентности, зависящий от режима нагружения (при среднем равновероятном режиме нагружения режиме нагружения К_НЕ=0,63); N_HG=( )³=23271176,38 — ба­зовое число циклов нагружений.

В итоге коэффициент циклов .

Коэффициент долговечности К_Нд=0,945.

Следовательно эквивалентный мо­мент на колесе Т_НЕ2 = 487Нм.

Межосевое расстояние в итоге:

Принимаем стандартное значение межосевого расстояния a_w=200 мм.

5.4 Предварительные основные размеры колеса.

- делительный диаметр:

- ширина колеса: ,

где _а – коэффициент ширины колеса, _а=0,315.

принимаем стандартное значение b₂ = 63 мм.

5.5 Модуль передачи

Модуль передачи:

где коэффициент K_m принимают для прямозубых колес: K_m =6,6.

Т_FE=К_FдТ₂—эквивалентный момент на колесе,

где — коэффициент долговечности. Здесь K_FE – коэффициент эквивалентности, при среднем равновероятном режиме работы K_FE = 0,72. Базовое число циклов N_FG=4•10⁶.

В итоге коэффициент циклов

Коэффициент долговечности т.о. K_Fд=0,972

Т.о. эквивалентный момент на колесе Т_FE =501Нм.

Модуль принимает значение:

Принимаем модуль передачи равным m = 1,25мм.

5.6 Суммарное число зубьев.

Суммарное число зубьев

z_=2 a_w /m.

z_=2200 / 1,25 =320

5.7 Число зубьев шестерни и колеса.

Число зубьев шестерни

z₁ = z_/(u±l)z_1min.

Для прямозубых колес z_1min = 17;

z₁ = 320/(3,44+l) = 72,07  z_1min.

Значение z₁ округляем в ближайшую сторону до целого числа z₁ = 72.

Число зубьев колеса: z₂ = z_ - z₁ = 320 – 72 = 248.

5.8 Фактическое передаточное число

Фактическое передаточное число u_ф= z₂/ z₁ = 248 / 72 = 3,44.

Допускаемое отклонение от заданного передаточного числа 4%.

5.9 Диаметры колес.

Дели­тельные диаметры, d:

шестерни d₁ =z₁m = 721,25 = 90 мм;

колеса d₂ =2a_w- d₁ = 2200 – 90 = 310 мм.;

Диаметры окружностей вершин d_a и впадин d_f зубьев:

d_a1=d₁ +2(1 +x₁ - y)m = 90 + 211,25 = 92,5;

d_f1=d₁ - 2(1,25 - x₁)m= 90 - 21,251,25 = 86,875;

d_a2=d₂ +2(1 +x₂ - y)m= 310 + 211,25 = 312,5;

d_f2=d₂ - 2(1,25 – x₂)m= 310 - 21,251,25 = 306,875;

5.10 Размеры заготовок колес.

Чтобы получить при термической обработке принятые для расчета механические характеристики материала колес, тре­буется, чтобы размеры заготовок колес не превышали предельно допустимых значений: D_заг D_пред; С_заг, S_заг S_пред;

Значения D_заг, S_заг, С_заг (мм) вы­числяют по формулам:

для цилиндри­ческой шестерни D_заг=d_а+6 мм = 92,5 + 6 = 98,5 мм  200 мм;

Для колеса с выточками прини­мают меньшее из значений С_заг= 0,5b₂ = 0,563 = 31,5мм.  125 мм; и S_заг==8m = 10мм.