- •«Теплообмен в рэа»
- •«Коэффициенты теплопроводности, теплообмена и теплопередачи»
- •«Теплопроводность через многослойную стенку при стационарном режиме»
- •«Теплопередача через плоскую стенку при стационарном режиме»
- •«Классификация систем охлаждения»
- •«Контактный способ охлаждения»
- •«Естественное воздушное охлаждение»
- •«Принудительное воздушное охлаждение»
- •«Расчет теплообмена».
- •«Основы эргономики при конструировании рэа» Человеко-машинные системы их классификация и свойства.
- •«Осуществление гибких операций управления».
- •«Сенсорный вход оператора и его параметры»
- •«Моторный выход и рабочая зона оператора».
- •«Средства отображения информации»
- •«Выбор формы лицевой панели рэа»
- •«Оформление внешнего вида рэа»
«Теплопроводность через многослойную стенку при стационарном режиме»
Определяется теплопроводностью составляющих ее материалов, их толщиной и разностью температур.
Для каждого слоя на основании уравнения (3) можно составить свои уравнения:
; ; .
Используя эти уравнения получим:
(5)
Уравнение (5) позволяет определить количество передаваемого тепла, по температурам на противоположных поверхностях стенки tст1 и tст4.
Из уравнения (5), что термичное сопротивление в многослойной стенке равно второе термичным сопротивление каждого слоя, в данном случае можно принимать тот же знак, что и для электрических сопротивлений, включающую последнюю.
«Теплопередача через плоскую стенку при стационарном режиме»
В реальных конструкциях обычно среда с одинаковой температурой определяется от среды с другой температурой какой-либо стенкой. В этом случае неизвестны температуры обеих поверхностей стенки, но известны температуры сред., по обе поверхности стенки:
Определяя температурное поле в среде получаются кривые, направление в сторону от стенок. Обычно температурный градиент заменяет только в сравнительно тонком слое у самой поверхности стенки, а на больших расстояниях от стенки в большинстве случаев существует только значительные разности температур. Для упрощения эту температурную кривую заменяет ломаной линией. Это явление объясняется предположением, что тонкий пограничный слой δ связан со стенкой в то время, как за пределами этого слоя в результате хаотичных движений в среде, разности температур не наблюдается. Это существенное упрощение происходящих явлений можно рассматривать только, как первое грубое приближение.
В пограничном слое передача тепла осуществляется путем теплопроводности, как первое грубое приближение температурный градиент в слое представляется в виде прямой, а перенос тепла описывается уравнением (3), в котором нужно подставить значение коэффициентов теплопроводности среды λ и толщину пограничного слоя δ:
(6)
Следовательно пользуясь (6) и зная толщину пограничного слоя можно определить количество передаваемого тепла. Толщина поглощаемого слоя в значительной степени зависит от характера движения среды, N от скорости движения вдоль стенки, от формы самой стенки, от характера ее поверхности.
В реальных условиях определить величину δ почти невозможно, поэтому в практических расчетах пользуются не величиной, а отношением, либо без определения истиной толщины поглощаемого слоя δ. Это отношение называется коэффициентом теплообмена λ. С учетом этого уравнение (6) примет вид:
- уравнение Ньютона (7)
Коэффициент λ зависит от ряда факторов, N диэлектрических форм тела, состояния поверхности, характера движения среды. Определить коэффициент теплообмена λ расчетным путем невозможно, используя значение, найденные экспериментально, но т.к., эти значения справедливы только для условий, в которых они определены, то для близких к ним условий вводится специальный поправочный коэффициент N, величина λ для движущегося воздуха равно от 10 до 250 ккал/м2 ºС, движущаяся вода равна от 500 до 5000 ккал/м2 ºС. Газы которые обладают небольшой тепло-проводностью и меньшим коэффициентом, чем жидкости так как являются частным от деления коэффициента теплопроводности на толщину δ.
Применяя (7) к условиям, существующим у обеих поверхностей стенок.
(8)
При установившимся тепловом режиме количество передаваемого от горячей среды к стенке должно быть равно количеству тепла переходящего через стенку и количеству тепла передаваемого стенкой более холодной среде если уравнение (8) представить в виде, соответствующего уравнению, описывающему закон Ома, получим:
(9)
Отношение называется термичным сопротивлением теплообмена (Rt).
Для системы изображений весь процесс теплопередачи будет описываться тремя уравнениями:
т.е зависимость между количеством передаваемого через стенку тепла и температурами среды t1 и t2 без описания результирующим уравнением, посредством его почисленого сложения:
(10)
Т.е частных термичных сопротивлений равно общему термичному сопротивлению, включенных последовательно.
Из (10) получается (11):
(11)
K – коэффициент теплопередачи
Для уд. теплового потока справедливо выражение:
(12)
Если корпус РЭА имеет ме-е стенки, значит отношение в\λ=0 коэффициент теплопередачи:
(13)
Для определения K0 существует номограмная зависимость K0= K(λ1, λ2) и является справочными величинами.
В случае, если корпус РЭА изготовлен из неметаллических материалов, значит отношение в\λ≠0. Значение K с учетом (13) будет определятся:
(14)
При увеличении значения термичного сопротивления стенки, снижение коэффициента теплопередачи тем больше, чем лучше условие теплообмена, созданного путем конвекции как с одной так и с другой стороны стенки – при больших значениях коэффициента K0 термичным сопротивлением стенки пренебрегать нельзя. В справочной литературе существуют намограмы зависимости с помощью которого можно опровергнуть соотношение коэффициента теплопередачи для различных металлов.