- •Оглавление
- •Ввдение
- •Экспериментальное определение длины экстраполяции в полиэтилене
- •Теоретические основы
- •Материалы и оборудование
- •Порядок выполнения работы и обработка результатов
- •Литература
- •Контрольные вопросы и задания
- •Влияние отражателя на распределения потоков нейтронов тепловой и надтепловой энергий
- •Теоретические основы
- •Материалы и оборудование
- •Порядок выполнения работы и обработка результатов
- •Литература
- •Контрольные вопросы и задания
- •Метод Экспоненциальной призмы
- •Теоретические основы
- •Материалы и оборудование
- •Порядок выполнения работы и обработка результатов
- •Литература
- •Контрольные вопросы и задания
- •Измерение доли поглощений тепловых нейтронов методом экспоненциальной призмы
- •Теоретические основы
- •Материалы и оборудование
- •Порядок выполнения работы и обработка результатов
- •Литература
- •Контрольные вопросы
- •Моделирование реактора на электрической сеточной модели
- •Теоретические основы
- •Порядок выполнения работы и обработка результатов.
- •Литература
- •Контрольные вопросы и задания
- •Моделирование элементарной ячейки реактора
- •Теоретические основы
- •Порядок выполнения работы и обработка результатов
- •Литература
- •Контрольные вопросы и задания
- •Моделирование нейтронного потока в графитовой призме
- •Теоретические основы
- •Порядок выполнения работы и обработка результатов
- •Литература
- •Контрольные вопросы и задания
Литература
1. Ганев И.Х. Физика и расчет реактора. – М.: Энергоатомиздат, 1981
2. Волынский Б., Бухман В. Модели для решения краевых задач. – М.: ГИФМЛ, 1960
3. Карплюс У. Моделирующие устройства для решения задач теории поля.–М.:ИЛ, 1962
Контрольные вопросы и задания
1. Записать двухгрупповые уравнения и сформулировать граничные условия для плоского реактора.
2. Область применимости диффузионного приближения.
3. Как производится конечно-разностные преобразования уравнений диффузии?
4. Как получить условия моделирования для сеточной модели ректора.
5. В чем состоит метод последовательных приближений при моделировании стационарного распределения нейтронного потока в реакторе?
6. Что является критерием сходимости итерации при решении задачи на модели?
7. Задача о гомогенном ядерном реакторе с отражателем в двухгрупповом приближении.
8. Как распределены потоки быстрых и тепловых нейтронов в активной зоне и отражателе?
9. Чем объясняется всплеск в распределении потока тепловых нейтронов в отражателе?
10. На каком расстоянии от активной зоны всплеск в распределении потока тепловых нейтронов в отражателе примерно расположен?
11. Может ли максимум потока тепловых нейтронов в отражателе превышать максимальное значение потока тепловых нейтронов в активной зоне?
12. Что такое жесткость спектра?
13. В каком ядерном реакторе на тепловых нейтронах спектр жестче?
14. Физический смысл эффективной добавки за счет отражателя в двухгрупповом приближении.
15. Условие критичности гомогенного ядерного реактора с отражателем в двухгрупповом приближении.
16. Методы определения критических параметров ядерного реактора с отражателем в двухгрупповом приближении.
17. Распределение потоков нейтронов в гомогенном ядерном реакторе с отражателем в одно- и двухгрупповом приближении.
18. Определить в двухгрупповом приближении критический объем сферического гомогенного реактора без отражателя. Ядерное топливо – чистый уран-235, замедлитель – тяжелая вода.
Моделирование элементарной ячейки реактора
Цель работы: изучение распределения потока тепловых нейтронов в элементарной ячейке реактора с использованием моделирования на электрической сеточной модели
Теоретические основы
Распределение потока тепловых нейтронов в элементарной ячейке гетерогенного реактора достаточно хорошо описывается одногрупповыми диффузионными уравнениями:
в замедлителе –
, (1)
в топливе –
, (2)
где DM и DF – коэффициенты диффузии в замедлителе и в топливе; и – сечения поглощения нейтронов в замедлителе и в топливе; q – плотность замедления при тепловой энергии.
Граничные условия для системы (1) и (2) записываются следующим образом:
на границе топлива и замедлителя –
; (3)
на границе ячейки –
, (4)
где n- нормаль к границе ячейки.
При расчете ячейки применяют метод эквивалентной ячейки, в котором производится переход от реальной геометрической формы ячейки к цилиндрической. Если затем решить уравнения (1) и (2) для двухзонной эквивалентной ячейки, то для распределения нейтронного потока в блоке горючего и в замедлителе получается следующие:
, (5)
, (6)
где RF– радиус блока горючего, RM – радиус эквивалентной ячейки, , .
Д еформация ячейки в методе эквивалентной ячейки приводит к искажению действительной картины распределения нейтронного потока в замедлителе и, следовательно, к определенной погрешности при вычислении коэффициента использования тепловых нейтронов. Погрешность эта становится существенной для «тесных» решеток. С определенными затруднениями связан расчет ячеек сложной формы, многозонных, со сборками ТВЭЛ.
М
Рис. 1 Расчетная сетка
Для того, чтобы использовать уравнения (1) и (2) в сеточной модели, их нужно предварительно преобразить в конечно-разностную форму и перейти к безразмерным функциям и . Для узлов (i, k) в замедлителе и (j, l) в блоке горючего эти уравнения запишутся следующим образом (см. рис. 1) :
, (7)
, (8)
где – безразмерный поток нейтронов; – базисное значение потока, hM и hF – шаг сетки в замедлителе и топливе.
Моделирующее устройство и выбор параметров элементов этого устройства. Для решения уравнений (7) и (8) применяется специализированное вычислительное устройство, содержащее электрическую сеточную модель из двух типов ячеек (рис. 2).
П ервый тип ячейки (рис. 2а) применяется для моделирования распределения нейтронного потока в замедлителе. Токи в сопротивлениях RM моделируют диффузию в замедлителе, в сопротивлениях – поглощение нейтронов, в сопротивлениях – источники тепловых нейтронов.
Ячейки второго типа (рис. 2б) предназначены для моделирования распределения нейтронного потока в топливе. Токи в сопротивлениях моделируют диффузию в топливе, в сопротивлениях – поглощение нейтронов.
Потенциалы узловых точек сетки пропорциональны величинам нейтронного потока в соответствующих точках физической ячейки. Источники нейтронов (третий член уравнения (7)) моделируется токами , подводимыми в узловые точки ячеек сеточной модели в области замедлителя.
Уравнения Кирхгофа, записанные для узлов ячеек сетки, изображенных на рис. 2, имеют следующий вид:
, (9)
. (10)
После перехода к безразмерным величинам уравнения запишутся следующим образом:
, (11)
, (12)
где и – безразмерные потенциалы; и –безразмерные сопротивления; , – базисные значения величин (выбираются произвольно).
Уравнения (7) и (8) и уравнения (11) и(12) имеют одинаковую форму, следовательно, распределение потенциалов в узлах сетки будет соответствовать распределению нейтронного потока в ячейке ( ), если выполнить условие равенства коэффициентов в соответствующих членах уравнений (7) и (8) и уравнений (11) и (12). Приравнивая коэффициенты, получим условия моделирования:
; ; (13)
; (14)
; . (15)
Если Ei,k>>Vi,k, то вторым членом ( ) в условии (14) можно пренебречь. Для этого сопротивления нужно выбрать достаточно большими. Для упрощения модели удобно принять
В работе моделируется квадратная ячейка уран-водного реактора со следующими характеристиками: размер ячейки (шаг решетки) – а = 3 см, диаметр ТВЭЛ – d = 1,2 см, обогащение урана – 5 %; = 0,164 см; = 0,022 см-1; = 0,174 см; = 1,49 см-1; = 7,45 см2; = 0,425 см-1; = 0,23 см2.
Шаг сетки 0,15 см. Базисное значение = 1,2 ком. Величины сопротивлений в модели: 1,1 ком, 363 ком, 230 ом, 2,35 ком.
С хема моделируемой ячейки и расположение узловых точек показаны на рис. 3. Наличие симметрии позволяет моделировать часть ячейки.
Величины сопротивлений в граничных узловых точках (1-11) подсчитываются с учетом их расположения относительно границы топливо-замедлитель. На внешних границах области моделирования, т.е. при , , , выполнено граничное условие (4), что соответствует на модели отсутствию электрических токов между соответствующими узлами.