4.2 Обеспечение безопасности при погрузочно-разгрузочно работах
В проектируемом ресторане «Барыня» проводится широкий спектр погрузочно-разгрузочных работ с помощью ручных и механизированных тележек, специальных погрузчиков.
С целью предотвращения производственного травматизма при погрузочно-разгрузочных работах предусмотрены ряд организационных мер:
к работе с грузоподъемными и транспортными механизмами допускаются сотрудники после обучения, инструктажа, а также при условии наличия прав на управление;
проводится регулярное техническое освидетельствование механизмов в установленные сроки;
поддерживается на надлежащем уровне состояние покрытия погрузочно-разгрузочных площадок;
выполнены ограждения подвижных частей машин, механизмов;
проводится периодический контроль за исправностью систем сигнализации,
аварийных тормозных и улавливающих систем [3].
Все погрузочно-разгрузочные работы выполняются с соблюдением требований ГОСТ 12.3.009-76 «ССБТ. Работы погрузочно-разгрузочные». По степени опасности перемещаемые грузы относятся к малоопасным. Для производства рассматриваемого вида работ на территории предприятия оборудованы специальные площадки (платформы). Площадки выполнены с уклоном не более 50 для отвода атмосферных осадков. Для исключения возможности падения грузов по блокам тарного транспортера устроены борта высотой 0,2 м.
В складском помещении оборудовано рабочее место кладовщика площадью 7 м2, огражденное стеклянной перегородкой. Рабочее место кладовщика дополнительно оборудовано местным освещением и необходимым оборудованием для вскрытия тары (клещи, гвоздодеры, ножницы) и взвешивания (весы грузоподъемностью от 5 до 2000 кг).
Таким образом, анализ современного состояния проблемы обеспечения безопасности жизнедеятельности человека в производственной сфере показывает, что основные фактические усилия направлены на анализ травматизма и заболеваемости; разработку и внедрение защитных мер в сфере производства; разработку законодательной и нормативно-правовой базы в обеспечении безопасности труда, окружающей среды; создание условий комфорта.
4.3 Обеспечение электробезопасности
Важнейшими мероприятиями, обеспечивающими надежную работу электроустановок ресторана являются: правильный выбор электрооборудования и его приспособленность к условиям окружающей среды; соблюдение требований «Правила устройства электроустановок» (ПУЭ). Устроение образующихся зарядов статического электричества производится за счет заземления электропроводных частей производственного оборудования. Разряды атмосферного электричества (молния) могут являться причиной взрывов, пожаров, поражения людей [5].
Проектом предусмотрена система зануления на отключающую способность при перегрузки оборудования и пробоя тока на корпус оборудования (рисунок 4.1).
1 – корпус электроприемника; 2 – аппарат защиты;
R0 – сопротивление заземления нейтрали источника питания;
Rn – сопротивление повторного заземления нулевого провода;
Iк – часть тока короткого замыкания, протекающего через нулевой
провод;
Iз – часть тока короткого замыкания, протекающего через землю
Рисунок 4.1. – Принципиальная схема зануления
Расчет зануления на отключающую способность заключается в определении значения сопротивления и сечения нулевого провода, при котором будет обеспечена защита электроустановки при коротком замыкании, а также технических данных предохранителя или автоматического выключателя. В данном проекте приводится расчет зануления на отключающую способность электродвигателя ПЭДВ-2-140, установленного в проектируемом ресторане.
Исходные данные для расчета:
сумма номинальных токов (Iном), одновременно работающих электродвигателей. Согласно паспортных данных Iном = 17А;
напряжение в сети, (380/220 В);
тип трансформатора по соединению обмоток, мощность его и сопротивление обмоток (Zт = 0,055 Ом);
коэффициент n, зависящий от условий работы двигателя (n=2,5 при редких пусках и продолжительности разбега 10 с);
длина проводников линии, равная расстоянию от источника тока до потребителя (L = 20 м);
расстояние между нулевым и фазным проводником (Д = 0,6 м);
сечение фазных проводов, определяют по сумме номинальных токов одновременно работающих двигателей (Sф = 2,5 мм2);
коэффициент кратности к номинального тока, зависит от типа включателей: для плавких вставок – к = 3; для автоматов с магнитным – к = 1,25; 1,30; 1,40.
коэффициент кратности m (при расчете пускового тока (Iпуск) m = 4);
удельное сопротивление материала проводника (ρ) (для меди
);сечение нулевого защитного провода (Sн =1,3 ;2; 3; 5; 8; 13; 18; 25; 36; 48 мм2).
Условия обеспечения защиты при коротком замыкании определяют по выражению:
,
(4.1)
где Iк.з. –ток короткого замыкания, А;
Iн.в – номинальный ток выключателя, при котором он может работать
долгое время, не перегреваясь выше установленной температу-
ры, А;
К – коэффициент кратности номинального тока выключателя.
Пусковый ток электроустановки рассчитывают так, чтобы номинальный ток выключателя Iнв, А, не достигался при пусковых токах электроустановки:
,
(4.2)
17 4 = 68 А.
Номинальный ток выключателя, А, устанавливают с учетом кратковременности пускового режима:
,
(4.3)
.
При выборе плавких вставок и автоматического выключателя для группы электродвигателей с короткозамкнутым ротором номинальный ток выключателя, А, находят по формуле:
,
(4.4)
где
-
сумма номинальных токов одновременно
работающих
двигателей, А;
-
разность между пусковым и номинальным
токами для
двигателя, у которого они наибольшие, А.
Сила тока короткого замыкания (при замыкании на корпус), А, определяется по формуле:
,
(4.5)
где
-
величина фазного напряжения, В;
-
комплексное сопротивление обмоток
трансформатора, Ом;
-
комплексное сопротивление проводников
цепи фаза – ноль,
Ом.
Полное сопротивление проводников, Ом, петли фаза-ноль определяется по формуле:
,
(4.6)
где
и
-
активные сопротивления фазного и
защитного нулевого
проводников, Ом;
и
- внутренние индуктивные сопротивления
фазного и
нулевого проводников, Ом;
-
внешнее индуктивное сопротивление
проводников петли
фаза-ноль, Ом.
Активное сопротивление фазного проводника, Ом, определяется по формуле:
,
(4.7)
где
-
длина фазного провода, м.
Ом.
Активное сопротивление нулевого защитного провода, Ом, определяется по формуле:
, (4.8)
где
-
длина нулевого провода, м;
Sn – сечение нулевого защитного провода, мм2 и определяется из
соотношения:
,
(4.9)
мм2.
Ом.
Внутренними индуктивными сопротивлениями фазного ( ) и нулевого ( ) для медных проводников можно пренебречь.
Индуктивное сопротивление ( ) в расчете можно принять равным 0,6 Ом/м.
Исходя из полученных данных, полное сопротивление проводников петли фаза-ноль (Ом) составит:
Ом.
Тогда расчетный ток короткого замыкания составит:
.
Согласно требованиям ПУЭ ток короткого замыкания Iк.з должен превышать номинальный ток выключателя Iнв с учетом его коэффициента кратности.
Результаты произведенных расчетов:
1. Номинальный ток выключателя -
2. Ток короткого замыкания -
;
;
(
)
3. Сечение нулевого защитного
проводника -
Таким образом, произведенные расчеты обеспечивают выполнение ПЭУ в выполняемом проекте.