2.5 Расчёт верхней полки на местный изгиб

При расчёте полки условно рассматривается полка шириной 1м и высотой равной толщине полки при пролёте, равном расстоянию в свету между поперечными рёбрами. Армирование полки осуществляют сварными рулонными сетками, а расчёт производится как прямоугольного сечения с одиночной арматурой.

Подсчёт нагрузок на 1м² полки сводим в таблицу 2.2

Таблица 2.2 - Нормативная и расчетная нагрузки.

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	γF	Расчетная нагрузка, кН/м2
1 Постоянная 1.1 Линолеум на теплозвукоизоляционной подоснове δ=5мм, ρ=1800кг/м3 1.2 Прослойка из мастики δ=1мм, ρ=1000кг/м3 1.3 Стяжка из цементно-песчаного раствора М100 δ=20мм, ρ=1800кг/м3 1.4 Полка плиты перекрытия δ=30,5м, ρ=2500кг/м3	0,005*18=0,09 0,001*10=0.01 0,02*18=0.36 0,035*25=0.7625	1,35 1,35 1,35 1,35	0,1215 0,014 0,486 1,029
Всего	1,2225	-	1,6505
2 Переменная (временная)	4,3	1,5	6,45
Итого	5,5225		8,1005

Расчётный пролёт l=0,159м, рабочая высота

Изгибающий момент от расчётных нагрузок

Определяем

По вычисленному устанавливаем, что деформированное состояние сечения соответствует области 1а, что означает достижение растянутой арматурой предельных деформаций, значит η=0,983

Площадь арматуры

Принимаем сварную рулонную сетку марки 4 С_р площадью

2.6 Расчёт плиты на монтажные нагрузки

Плита имеет 4 монтажные петли, расположенные на расстоянии 0,35м от концов плиты из арматуры класса S240. С учётом коэффициента динамичности нагрузка от собственного веса плиты составит:

p_d=1,4*1,35*0,12*25*1,190=6,7473 кН/м

Тогда

Этот момент воспринимается верхней монтажной арматурой. Принимаем z=0,9*d, находим требуемую площадь арматуры:

, что значительно меньше принятой арматуры 4 Ø 5 S500, площадью

При подъёме плиты весь её вес может быть передан на 3 петли, тогда усилие на одну петлю составит:

Площадь сечения петли составит

Принимаем петли диаметром 10 мм из арматуры класса S240 площадью

3. Расчет плиты по второй группе предельных состояний

1. Расчет плиты по раскрытию трещин

Изгибающий момент в расчётном сечении от практически постоянной комбинации нагрузок

Предельно допустимая ширина раскрытия трещин: ω_lim =0,4 мм

Проверяем ширину раскрытия трещин по упрощенной методике, пользуясь СНБ. Для сечений, армированных арматурой класса S800 при 0,5%≤q_l<1%, плечо внутренней пары сил определяется условием:

z=0,85d=0,85*190=161,5мм

Напряжение в растянутой арматуре определяется по формуле:

σ .

По таблице СНБ Ø_max=6мм и =522,99Н/мм², ω_k.lim=0,4мм.

Принятый диаметр Ø12мм> Ø_мax=6мм.

Используем эффективный модуль упругости:

Предельное значение коэффициента ползучести ф(∞,t₀) определяем из монограммы (рис.4.16[4]).

При ;

RH=50% для t₀=30 сут, Ф(∞,t₀)=2,8.

Тогда

Коэффициент приведения

Для сечения с трещиной при использовании двухлинейной диаграммы деформирования высота сжатой зоны х_ll в общем случае может быть найдена из условия равенства статических моментов сжатой и растянутой зон сечения относительно нейтральной оси

;

Тогда .

При отсутствии расчетной арматуры в сжатой зоне. .

Подставляя значения, получим

где

напряжение в арматуре: .

Расчетную ширину раскрытия трещин определяем по формуле:

w_k=β∙S_rm∙ε_sm,

где S_rm – среднее расстояние между трещинами, определяемой по формуле:

S_rm=50+0,25k₁k₂

при k₁=0,8 (для стержней периодического профиля),

k₂=0,5 (при изгибе), ρ_eff=

Средние относительные деформации арматуры

При β₁=1,0 (для стержней арматуры), β₂=0,5 (при практически постоянной комбинации нагрузок);

где

f_ctm=2,6 МПа – средняя прочность бетона на осевое растяжение;

W_c – момент сопротивления бетонного сечения.

Тогда

Тогда при β=1,7

значит проверка по ширине раскрытия трещин выполняется.