7.1.2 Многоступенчатые паровые холодильные машины
Получение более низких температур кипения tО приводит к увеличению отношений давлений рК/рО и температур tК/tО в цикле, а также разности давлений рК–рО при прочих равных условиях. С увеличением значения рК/рО значительно возрастают необратимые потери, связанные с перегревом пара в процессе сжатия и дросселированием жидкости. Следовательно, уменьшается холодильный коэффициент, зависящий от tК и tО.
Учитывая то, что холодильный коэффициент тем выше, чем меньше разность tК – tО (а значит и рК/рО). Представляется целесообразным цикл с большим значением рК/рО заменить несколькими последовательными циклами с меньшим отношением давлений.
В таких холодильных машинах (например двухступенчатых) имеется ступень низкого давления (СНД) в которой пар сжимается от рО и tО до промежуточных давления рПР и температуры tПР, и ступень высокого давления (СВД) в которой пар сжимается от рПР и tПР до рК и tК.
Обычно температуру ТПР(К) находят как среднее арифметическое
ТПР = (ТК + ТО)/2, (7.14)
а давление рПР, как среднее геометрическое
. (7.15)
Существует много видов двухступенчатых холодильных машин, отличающихся схемой, типом отдельных элементов, например с промежуточным теплообменником или промежуточным сосудом, а также процессов, например с полным промежуточным охлаждением пара или неполным промежуточным охлаждением. В качестве примера рассмотрим двухступенчатую холодильную машину с промежуточным теплообменником. Эта холодильная машина работает с неполным промежуточным охлаждением, т. е. пар хладагента, нагнетаемый компрессором СНД, охлаждается до температуры, которая выше промежуточной tПР. Функциональная схема и цикл такой холодильной машины показан на рис. 7.5.
Сухой насыщенный пар хладагента (точка 1) поступает в компрессор СНД I, где изоэнтропно сжимается (процесс 1–2). Перегретый пар (точка 2) смешивается с сухим насыщенным (точка 3), поступающим из промежуточного теплообменника V, и температура его снижается (точка 4). В этом состоянии пар поступает в компрессор СВД II, где изоэнтропно сжимается (процесс 4–5) и в перегретом состоянии (точка 5) входит в конденсатор III, где конденсируется (процесс 5–6), отдавая теплоту воде. Затем поток жидкого хладагента перед входом в промежуточный теплообменник V разделяется. Меньшая часть потока дросселируется в регулирующем вентиле IV (процесс 6–7) и поступает в промежуточный теплообменник V, в котором жидкий хладагент кипит при промежуточной температуре tПР (процесс 7–3), переохлаждая большую часть потока жидкого хладагента (точка 8). Переохлажденный хладагент дросселируется в регулирующем вентиле VI (процесс 8–9) и поступает в испаритель VII, где кипит при температуре tО (процесс 9–1), охлаждая, например воздух. Образовавшийся сухой насыщенный пар (точка 1) всасывается в компрессор СНД I.
Промежуточные температуру или давление определяют соответственно по уравнениям (7.14) или (7.15).
Обычно массовые потоки в двухступенчатом (многоступенчатом) цикле относят к 1 кг хладагента, циркулирующего через компрессор СНД. Этот массовый поток тН при требуемой холодопроизводительности QО равен
mH = QО/qО = QО /(i1–i9). (7.16)
Массовую подачу компрессора СВД можно определить из теплового баланса промежуточного теплообменника V тВi6 = тНi8 + (тВ–тН)i3. Откуда находим
тВ = тН (i3–i8) / (i3– i6). (7.17)
Изоэнтропные мощности ступеней сжатия
NА.Н = mН(i2– i1); (7.18)
NА.В = mВ(i5– i4). (7.19)
Состояние перегретого пара в точке 4 можно найти из теплового баланса смешивающихся потоков пара тВi4 = тНi2 + (тВ–тН)i3, откуда
i4 = i3 + тН(i2– i3)/тВ. (7.20)
Холодильный коэффициент цикла
= QО/(NА.Н + NА.В). (7.21)
По принципу полного промежуточного охлаждения пара работает двухступенчатая холодильная машина со змеевиковым промежуточным сосудом и полным промежуточным охлаждением [1, с. 185]. Эта схема отличается от предыдущей тем, что вместо промежуточного теплообменника в ее состав входит змеевиковый промежуточный сосуд, который позволяет осуществить промежуточное охлаждение пара с меньшими необратимыми потерями от теплообмена при конечной разности температур.