ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА МАГНИТНЫХ МУФТ ДЛЯ ГЕРМЕТИЧНЫХ МАШИН
.pdfРис. 3.16. Структурная схема вентильного управляемого двигателя с одной магнитной муфтой
S
05
180
1B0 / ' • ••-•• •> • • - - • . • • . . . . , . , . , . . . , . . i , r
140
120
a.100
80 SO 40 20 0
iо,
a.
Рис. 3.17. Переходной процесс пуска герметичного насоса (2р = 8, Кп = 2,4)
132
180
160
140
о120 p. 100
Ъ80
20
0.05 |
0.1 |
0.15 |
0.2 |
025 |
0.3 |
0.35 |
0.4 |
0.45 |
0.5 |
t, с
180
160
140
О120
о.100
р—•
80
Рис. 3.18. Переходной процесс пуска герметичного насоса (2р = 8,Кп =1,6)
133
Рис. 3.19. Переходной процесс пуска герметичного насоса
(2р=12,Кп = 2,4)
134
1 |
1 |
! |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
Рис. 3.20. Переходной процесс пуска герметичного насоса (2р=12,Кп =1,6)
135
1
о.
о.
1
%
а.
Рис. 3.21. Переходной процесс пуска герметичного насоса (2р = 16, Кп = 2,4)
136
|
180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
160 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
140 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
" |
120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 0 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0.05 |
0.1 |
0.15 |
0.2 |
0.25 |
0.3 |
0.35 |
04 |
0.45 |
0.5 |
|
|
|
|
|
|
|
t, С |
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
160 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
140 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£> |
120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
«—* |
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.05 |
0.1 |
0.15 |
0.2 |
0.25 |
0.3 |
0.35 |
0.4 |
0.45 |
0.5 |
|
|
|
|
|
|
|
t, с |
|
|
|
|
|
1
ft
•6 -
О.
Рис. 3.22. Переходной процесс пуска герметичного насоса (2р=16,Кп =1,6)
137
Таблица 3.5
Результаты моделирования процесса пуска герметичного насоса при Кп = 2,4
|
Угол |
Установившийся |
Время |
|
2р |
рассогласования |
переходного |
||
угол, рад. |
||||
|
полумуфт, рад. |
процесса, с |
||
|
|
|||
4 |
0,469 |
0,288 |
0,31 |
|
б |
0,496 |
0,288 |
0,31 |
|
8 |
0,458 |
0,288 |
0,29 |
|
10 |
0,488 |
0,288 |
0,28 |
|
12 |
0,473 |
0,288 |
0,26 |
|
14 |
0,437 |
0,288 |
0,25 |
|
16 |
0,494 |
0,288 |
|
Таблица 3.6
Результаты моделирования процесса пуска герметичного насоса при Кп = 1,6
|
Угол |
Установившийся |
Время |
|
2р |
рассогласования |
переходного |
||
угол, рад. |
||||
|
полумуфт, рад. |
процесса, с |
||
|
|
|||
4 |
0,698 |
0,435 |
0,31 |
|
6 |
0,738 |
0,435 |
0;31 |
|
8 |
0,656 |
0,435 |
0,31 |
|
10 |
0,788 |
0,435 |
0,31 |
|
12 |
0,720 |
0,435 |
0,31 |
|
14 |
0,664 |
0,435 |
0,31 |
|
16 |
0,772 |
0,435 |
0,31 |
138
Выводы
1. Получена математическая зависимость для определения допустимого числа пар полюсов магнитной муфты по условию гарантированного пуска турбомеханизма.
2.В тех случаях, когда созданный агрегат не обеспечивает надёжного пуска при прямом включении в сеть, целесообразно уменьшить число полюсов по отношению к оптимальному, что способствует более устойчивой работе ма шины.
3.Применение регулируемых электродвигателей (АД ПЧ, ВД) позволяет реализовать муфты с оптимальными геометрическими размерами (по условию максимального использования активных материалов) в конструкциях турбоаг регатов как с одним, так и с двумя герметичными экранами и соответственно с двумя магнитными муфтами.
139
4.МЕТОДИКА ПРОЕКТИРОВАНИЯ
ИЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
МАГНИТНЫХ МУФТ
4.1. Факторы, определяющие главные размеры магнитных муфт
Существующие конструкции электроприводов с магнитными муфтами дают возможность применения различных типов электродвигателей, что необ ходимо учитывать при определении главных размеров магнитных муфт, кото
рые связаны не только с параметрами турбомеханизма, но и с габаритными размерами используемых электрических машин.
В качестве главных размеров принимаем активную длину муфты 1 и ее
диаметр D, взятый по средней линии немагнитного (рабочего) зазора.
Мощность турбомеханизма определяется требуемым расходом жидко-
сти (Q, м /с) и напором (Н, м.вод.ст.), |
|
|
NH = |
p - g - Q " - H " , |
(4.1) |
Лн
где р — плотность жидкости, кг/м ;
g — ускорение свободного падения (9.81 м/с );
QH — номинальная подача (м /с); Нн — номинальный напор (м); Г|н — КПД турбомеханизма.
Все важнейшие коэффициенты, определяющие конструкцию и парамет
ры турбомеханизма, связаны с коэффициентом быстроходности |
|
n s = 3 , 6 5 - ^ £ , |
(4.2) |
где п — скорость вращения (об/мин); Q — подача, (м /с);
Н — напор (м).
140