Сагит РПЗ от Аманжолова

Определяем требуемое расчётное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций:

где n = 1 – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;

tint = 160C – расчетная температура внутреннего воздуха;

text = t 0.92= - 320C – расчетная температура внутреннего воздуха, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП РК 2.04-01-2001«Строительная климатология»;

где tот.пер. и zот. пер. – средняя температура, С, и продолжительность, сут, периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной

8С по СНиП 23-01-99.

По таблице 4 того же СНиПа определяем нормируемое значение сопротивления теплопередаче Rreq, м2 °С/Вт, ограждающих конструкций в зависимости от Dd :

Расчетный температурный перепад t0, °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемых величин tn, °С, установленных в таблице 5 СНиП, и определяется по формуле:

Определяем ориентировочную толщину утепляющего слоя исходя из выражения:

коэффициенты теплопроводности материала слоев; Вт/м2 0C;αн = 23 Вт/м2 0C

– коэффициент теплопередачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции.

Результат расчета:

принимаем толщину наружного утеплителя из перлитопластбетона равную 50 мм.

Таким образом принимаем окончательную толщину стены в соответствии с рисунком 1.3.2.

Перлитопластбетон

Рисунок 1.3.2. Окончательная конструкция стены.

1.4 Определение глубины заложения фундамента

d f k h d fn

(1.6)

где d f - расчетная глубина заложения фундамента, d fn - нормативная глубина сезонного промерзания, kh - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания.

d fn d0 / M t / , (1.7)

где d 0 =0,28 – для супесей, песков мелких и пылеватых.

| Mt | = 37,8 | =6,140С – сумма отрицательных температур за зимний период.

d fn 0,28 6,14 1,7м

(1.8)

Рисунок 1.3.3 Глубина заложения фундамента

Глубина заложения фундамента, исходя из конструктивных требований,

d 1,5 0,6 0,15 0,1 2,05 м,

где 1,5 м – высота типового монолитного фундамента; 0,1 м – бетонная подготовка.

Принимаем глубину заложения фундамента под колонну крайнего ряда d 2,20 м.

2.Расчетно - конструктивный раздел

2.1.Компоновка конструктивной схемы каркаса

Размещение колонн в плане в данном курсовом проекте принимаем в соответствии с заданием; шаг колонн – 12м, пролет 24м. Схема размещения колонн представлена на рис. 2.1.1.

Рис. 2.1.1. Схема размещения колонн

Важной задачей является решение системы связей каркаса. Связи между фермами, создавая общую пространственную жесткость каркаса, обеспечивают устойчивость сжатых элементов ригеля из плоскости ферм, перераспределение местных нагрузок, приложенных к одной из рам, на соседние рамы, удобство монтажа, заданную геометрию каркаса, восприятие и передачу на колонны некоторых нагрузок.

Система связей покрытия состоит из горизонтальных и вертикальных связей. Горизонтальные связи располагаются в плоскостях нижнего и верхнего пояса ферм. Горизонтальные связи состоят из продольных и поперечных (рис. 1.2;1.3,а).

Рисунок 2.1.2. Горизонтальные связи по верхнему поясу

Система связей между колоннами обеспечивает во время эксплуатации и монтажа геометрическую неизменяемость каркаса, его несущую способность и жесткость в продольном направлении, а также устойчивость колонн из плоскости поперечных рам (рис.1.3, б, в).

Рисунок 2.1.3 а) схема горизонтальных связей по нижнему поясу; б) схема вертикальных связей между фермами; в) схема вертикальных связей

между колоннами

2.2 Компоновка однопролетных рам

Компоновку рамы начинают с установления генеральных размеров элементов конструкций в плоскости поперечника по вертикали и по горизонтали.

Н2 = 3700 + 200 + 100 = 4000 мм.

По рис.2.1.4 имеем

Н0 = Н1 + Н2 = 14000 + 4000 = 18000 мм.

В соответствии с «Основным положением по унификации» размер Н0 принимаем кратным 1,8 м при Н0>10,8 м. Следовательно, принимаем Н0 =18 м.

Далее находим высоту верхней части колонны (рис.1)

где hp= 150 мм, hп.б. = 1600 мм – соответственно высота рельса, высота подкрановой балки.

Высота фермы у опоры ( hоп ) зависит от уклона верхнего пояса. Принимаем hon=2200 мм.

Высоту фонаря определяем светотехническим или теплотехническим расчетами в соответствии с требованиями унификации.

Высота фонаря: 2500+300=2800 мм.

2.2.2.Определение горизонтальных размеров

Принимаем b0 = 250 мм.

Ширину верхней части колонны bв Нв/12 = 5800/12 =443 мм. Принимаем bв =450 мм

Ширина нижней части колонны будет:

Принимаемbн =1250 мм, где = 1000 мм при грузоподъемности крана

Q= 80 т.с.

Для обеспечения жесткости цеха в плоскости рамы для цехов среднего режима работы кранов необходимо принять

bн Нн/20 = 13000/20 = 650 мм.

Условие выполняется.

Расстояние между центрами тяжести сечений верхней и нижней частей колонны

Расстояние от оси подкрановой балки до центра тяжести сечения нижней части колонны

ек=(0,5…0,6)bн=0,5∙1,25=0,625 м.(2.7)

2.3. Определение нагрузок на раму

2.3.1.Постоянные нагрузки от покрытия

Постоянные нормативные и расчетные нагрузки на 1 м2 площади

Несущие элементы кровли

Металлические конструкции покрытия

Σ=2,88 кН/м2 = 3,331 кН/м2

Постоянная погонная расчетная нагрузка на ригель рамы будет:

где Bф = 6 м– шаг ферм.

Реакция стропильной фермы будет:

Расчетный сосредоточенный момент в месте уступа от смещения осей верхней и нижней частей колонны.

2.3.2.Снеговая нагрузка

Расчетная линейная нагрузка на ригель рамы

где S0 – нормативный вес снегового покрова; μ – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие [3, пп. 5.3-5.6]; γfs – коэффициент надежности по снеговой нагрузке.

Опорная реакция ригеля:

Расчетный сосредоточенный момент в месте уступа: