- •Раздел I холодильные машины
- •Глава 1. Принципы искусственного охлаждения
- •Глава 2. Холодильные агенты
- •Глава 3. Схемы и циклы
- •Глава 4. Рабочий процесс
- •Глава 5. Схемы и циклы
- •Глава 6. Тепловой расчет
- •Глава 7. Компрессоры
- •Глава 8. Теплообменные аппараты
- •Глава 9. Вспомогательные аппараты
- •Глава 10. Регулирование
- •Глава 11. Холодильные агрегаты
Глава 6. Тепловой расчет
КОМПРЕССОРНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
При тепловом расчете холодильных машин определяют следующие величины:
объем Vп, описываемый поршнем, по величине которого подбирают или конструируют компрессор;
эффективную мощность Ne, затрачиваемую на валу компрессора, для подбора электродвигателя или проверки пригодности электродвигателя, поставляемого в комплекте с компрессором;
тепловой поток в конденсаторе QK для расчета площади поверхности и подбора конденсатора.
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ОДНОСТУПЕНЧАТОЙ
КОМПРЕССОРНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
Исходными данными являются холодопроизводительность машины Q0 — нагрузка на компрессор, используемый холодильный агент, температурный режим работы машины (температуры кипения холодильного агента to, конденсации tK, переохлаждения tп и всасывания tвс).
По заданному температурному режиму строят цикл в i, lg p- или s, T-диаграммах. По этим диаграммам и таблицам насыщенных и перегретых паров соответствующих холодильных агентов определяют параметры холодильного агента, необходимые для теплового расчета.
Объем, описываемый поршнем компрессора.
По величине Vn подбирают один или несколько компрессоров по каталогу или табл. и . Если в них нет компрессора с Vп, совпадающим с расчетным, принимают ближайший больший компрессор.
Теоретическую мощность компрессора определяют по формуле ().
Индикаторная мощность, т. е. мощность, затраченная в цилиндре компрессора,
Эффективная мощность, т. е. мощность на валу компрессора,
где ηмex — механический к.п.д., принимают для крупных бескрейцкопфных компрессоров
0.82—0,92; для малых и средних, работающих на хладонах, — 0,84—0,97.
Тепловой поток в конденсаторе, или тепловая нагрузка на конденсатор:
теоретическая (с учетом переохлаждения жидкости в конденсаторе),
действительная
Площадь поверхности конденсатора следует рассчитывать по действительной тепловой нагрузке.
Пример 1. Выполнить тепловой расчет холодильной машины с одноступенчатым компрессором, работающей на аммиаке, холодопроизводительностью Q0=46000 Вт при следующем режиме работы:
температура кипения t0=—15°С; температура конденсации tк= +35°С; температура переохлаждения tп=+30°С; температура пара, засасываемого в компрессор, tвс =—5°C.
Примем, что перегрев пара происходит в трубопроводе на пути из испарителя в компрессор, а состояние пара, выходящего из испарителя, будет соответствовать сухому насыщенному.
Параметры определяют по таблицам и диаграммам для аммиака, приведенным в приложении. Обозначение точек в цикле соответствует принятым па рис. , а и б.
Параметры, необходимые для расчета;
давление в испарителе р0= 0,237 МПа. = 2,4 кгс/см2;
давление в конденсаторе рк= 1,348 МПа= 13,76 кгс/см2;
энтальпия сухого насыщенного пара, выходящего из испарителя, i1' = 1663 кДж/кг;
энтальпия засасываемого компрессором перегретого пара i1= 1700кДж/кг;
энтальпия перегретого пара в конце сжатия i2=1968 кДж/кг;
энтальпия переохлажденной жидкости i3=560 кДж/кг;
удельный объем засасываемого компрессором перегретого пара v1 = 0,54 м3/кг.
Расчет осуществляют в следующей последовательности.
Массовая холодопроизводительность аммиака
Массовый расход циркулирующего аммиака определяют по формуле (4)
Объемный расход пара в цилиндре компрессора рассчитывают по уравнению (5)
Коэффициент подачи компрессора определяют по графику (см, рис. , б) при
Объем, описываемый поршнем компрессора, находят по формуле (21)
По табл. принимаем компрессор АУ45. Объем, описываемый поршнями принятого компрессора, Vц=0,0366 м3/с при n=24 с-1 и Q0ct=55800 Вт.
Используя формулу (9), определяют теоретическую мощность компрессора
Индикаторный к. п. д. определяют по графику (см. рис. , б)
при
Индикаторную мощность находят по уравнению (22)
Эффективную мощность рассчитывают по формуле (23)
где 0,85 — механический к. п. д.
Мощность электродвигателя
Тепловой поток в конденсаторе:
теоретический с учетом переохлаждения в конденсаторе [см. уравнение (24] QK=0,0417 (1968—
—560) =58,7 кВт,
действительный [см. уравнение (25)] QK=46+15,5=61,5 кВт.
Теоретический холодильный коэффициент находят по формуле (11)
Эффективный холодильный коэффициент определяют по уравнению (12)
Пример 2. Провести тепловой расчет одноступенчатой холодильной машины, работающей на R12, холодопроизводительносгью Qo=4000 Вт при следующих условиях работы:
температура кипения t0=—20° С;
температура конденсации tк=30°С;
температура переохлаждения tП=20°С;
температура перегретого пара, всасываемого компрессором, tвс=5°С.
При работе машины по схеме, приведенной на рис. , б, и циклу, изображенному на рис. , в, пар перед всасыванием в компрессор до tвс=5°С перегревается в теплообменнике. Состояние пара, выходящего из испарителя, при регулировании заполнения последнего по перегреву выходящего из него пара на 5° С будет соответствовать точке 1', т. е. перегретому пару с температурой t1'=—15° С. Жидкость переохлаждается в теплообменнике. Обозначение точек соответствует обозначениям на рис. , в.
Пользуясь i, lg p-диаграммой и таблицами насыщенных паров R12, определяют параметры, необходимые для расчета:
давление в испарителе ро=0,1513 МПа= 1,543 кгс/см2;
давление в конденсаторе рк=0,7435 МПа=7,58 кгс/см2;
энтальпия перегретого пара, выходящего из испарителя, i'=546,0 кДж/кг;
энтальпия засасываемого компрессором перегретого пара i1= 558,0 кДж/кг;
энтальпия перегретого пара в конце сжатия i2=589,0 кДж/кг;
энтальпия насыщенной жидкости, выходящей из конденсатора, i3'=429,1 кДж/кг;
энтальпия переохлажденной жидкости i3=i4=419,2 кДж/кг; удельный объем перегретого пара, засасываемого компрессором, v1=0,12 м3/кг.
Расчет осуществляют в следующей последовательности. Массовая холодопроизводительность холодильного агента
Массовый расход циркулирующего холодильного агента определяют по формуле (4)
Объемный расход пара в цилиндре компрессора рассчитывают по уравнению (5)
Коэффициент подачи компрессора определяют по графику (см. рис. , а) при
Объем, описываемый поршнями компрессора, находят по формуле (21)
По табл. принимаем компрессор ФВБС4. Объем, описываемый поршнями принятого компрессора, Vп=0,0057 м3/с при частоте вращения п=16 с-1 и Q0ct=5200 Вт.
Теоретическую мощность компрессора определяют по формуле (9)
Индикаторный к. п. д. компрессора определяют по графику (см. рис. , а) при
Индикаторную мощность рассчитывают по уравнению (22)
Эффективную мощность определяют по формуле (23)
где 0,8 — механический к. п. д.
Мощность электродвигателя находят по формуле (10)
Тепловой поток в конденсаторе:
теоретический без учета переохлаждения в конденсаторе [см. формулу (24)] Qк=0,0316 (589,0—429,1) =5,05 кВт,
действительный [см. формулу (25)] Qк=4+1,37—5,37 кВт. Теоретический холодильный коэффициент находят по формуле (11)
Электрический холодильный коэффициент рассчитывают по уравнению (13)
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ДВУХСТУПЕНЧАТОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ С ПОЛНЫМ
ПРОМЕЖУТОЧНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ
Исходными данными являются холодопроизводи-тельность Q0, а если в схему включен испаритель И2, тогда задают и Q0пp; используемый холодильный агент; температурный режим работы: температуры кипения холодильного агента to (а если включен испаритель И2, задают t0пр), конденсации tк, переохлаждения жидкости tп, пара, засасываемого компрессором, tвс.
По заданному температурному режиму строят цикл двухступенчатой машины в i, lg p- или s, T-диаграммах. По диаграммам и таблицам насыщенных и перегретых паров соответствующего холодильного агента определяют параметры, необходимые для расчета (обозначение точек в цикле соответствует обозначениям на рис. и ).
При расчете определяют следующие величины. Расход холодильного агента в низкой ступени компрессора М1
Расход холодильного агента в высокой ступени компрессора М:
по схеме с промежуточным сосудом без змеевика определяют, используя формулу (16),
по схеме со змеевиковым промежуточным сосудом определяют, используя формулу (19),
В свою очередь расход холодильного агента М' кг/с в промежуточном сосуде при осуществлении полного промежуточного охлаждения:
по схеме с промежуточным сосудом без змеевика находят из соотношения (15)
по схеме со змеевиковым промежуточным сосудом определяют по формуле (17)
Если в схеме отсутствует промежуточный водяной холодильник, в формулу (28а и б) вместо i3' подставляют i2.
Расход холодильного агента М" в промежуточном сосуде при переохлаждении жидкости в змеевике определяют из соотношения (18)
Подставив в уравнение (27б) выражение входящих величин, получают формулу, удобную для расчета расхода пара М в высокой ступени компрессора (по схеме со змеевиковым промежуточным сосудом),
При этом следует иметь в виду, что (i3 — i9) (1 — x6) =i3 — i6=i3 — i5.
Отношение M/'M1 находят из теплового баланса промежуточного сосуда. Соответственно обозначениям на рис. тепловой баланс имеет выражение
Учитывая, что i5 = i6, после преобразования получим
Пользуясь этим отношением, можно определить массовый расход дара М в компрессоре высокой ступени
Расход холодильного агента М2, проходящего через испаритель промежуточного давления (см. рис. ), определяют по формуле
При отсутствии испарителя промежуточного давления слагаемое М2 выпадает из уравнения (27а). В таких случаях t0пр не задается и промежуточное давление определяют по формуле (14).
Объемы, описываемые поршнями низкой и высокой ступеней компрессора:
где Vпн и Vпв — объемы, описываемые поршнями низкой и высокой ступеней компрессора,
м3/с;
v1 и v3 — удельные объемы пара, засасываемого компрессором низкой и высокой ступеней. При определении этих величин рекомендуется учитывать перегрев пара перед каждой ступенью, который имеет место в реальных холодильных установках; λн и λв — коэффициенты подачи низкой и высокой ступеней сжатия.
Коэффициенты подачи для каждой ступени сжатия можно определить по графику (см. рис. ) в зависимости от степени сжатия: для ступеней низкого и высокого давлений соответственно
Теоретическая мощность ступеней:
низкого давления
высокого давления
Индикаторная мощность ступеней:
низкого давления
высокого давления
Эффективная мощность ступеней:
низкого давления
высокого давления
Холодильный коэффициент
При наличии в схеме испарителя промежуточного давления е не подсчитывают.
Тепловой поток в конденсаторе:
теоретический с учетом переохлаждения жидкости в конденсаторе
действительный
Пример. Осуществить тепловой расчет двухступенчатой аммиачной холодильной машины холодопроизводительностью Q0=l7 кВт и Q0np=0, работающей по схеме с полным промежуточным охлаждением и переохлаждением жидкости в змеевике промежуточного сосуда (см. рис. ). Режим работы следующий: температуры кипения t0=— 40°С, конденсации tк=30° С, переохлаждения жидкости tп=t5=25°C, пара, засасываемого компрессором низкой ступени, tвc=t1=—30° С.
Параметры, необходимые для расчета, определяют по s, T- или i, lg p-диаграммам и таблицам для аммиака (обозначения соответствуют обозначениям на рис. ).
Давление конденсации рк= 1,165 МПа= 11,89 кгс/см2;
давление кипения p0=0,0715 МПа=0,73 кгс/см2.
Промежуточное давление в схеме без промежуточного испарителя подсчитывают по формуле (14)
температура насыщения, соответствующая рпр, t0np=—10° С;
температуру жидкости, переохлажденной в змеевике промежуточного сосуда, принимают на 5° С выше t0пр; t7=t0пр+5 = — 10+5=— 5° С;
энтальпия сухого насыщенного пара, выходящего из испарителя, i1' = 1625 кДж/кг;
энтальпия перегретого пара, засасываемого компрессором низкой ступени, i1=1650 кДж/кг;
энтальпия перегретого пара в конце сжатия низкой ступенью компрессора i2=1843 кДж/кг;
энтальпия пара, засасываемого компрессором высокой ступени, i3=1671 кДж/кг;
энтальпия перегретого пара в конце сжатия высокой ступенью компрессора i4=1860 кДж/кг;
энтальпия жидкости перед дросселированием в регулирующем вентиле PB1 i5=i6=536 кДж/кг;
энтальпия насыщенной жидкости при p0пр i0 = 372 кДж/кг;
энтальпия жидкости перед дросселированием в регулирующем вентиле PB2 i7=i8==396 кДж/кг;
удельный объем пара, засасываемого компрессором низкой ступени, v1=1,60 м3/кг;
удельный объем пара, засасываемого компрессором высокой ступени, v3=0,42 м3/кг;
степень сухости пара после дросселирования в регулирующем вентиле РВ1 xб=0,125.
Расчетом определяют следующие величины.
Массовая холодопроизводительность аммиака
Расход пара в низкой ступени компрессора
Расход холодильного агента в промежуточном сосуде при осуществлении полного промежуточного охлаждения пара после низкой ступени сжатия определяют по формуле (28б) при условии, что в схеме отсутствует водяной промежуточный холодильник
Расход холодильного агента в промежуточном сосуде при переохлаждении жидкости в змеевике рассчитывают по уравнению (29)
Расход пара в высокой ступени компрессора находят по уравнению (27б)
Расход пара в высокой ступени компрессора можно подсчитать также по формуле (30)
Степень сжатия:
низкой ступени
высокой ступени
Коэффициенты подачи низкой и высокой ступеней сжатия аммиачных компрессоров можно принять по графику (см. рис. , б) как для аммиачных бескрейцкопфных средней производительности:
Объемы, описываемые поршнями низкой и высокой ступеней компрессора, определяют по формулам (32) и (33):
Зная Vпн и Vп.в, подбирают компрессоры низкой и высокой ступеней по каталогу, справочнику или таблицам в учебнике.
Для нашего примера принимаем по табл. :
для низкой ступени компрессор АУ45 с объемом, описываемым поршнем, Vп=0,0366 м3/с при частоте вращения вала n=25 с-1;
для высокой ступени компрессор АВ22 с Vп=0,0118 м3/с при п=16 с-1.
Двухступенчатые компрессоры, выполненные в одном корпусе, можно подбирать также по графическим характеристикам Qo—to, приведенным в каталогах.
Теоретическую мощность низкой и высокой ступеней компрессора находят по формулам (34) и (35):
Индикаторный к. п. д. низкой и высокой ступеней компрессора можно определить по рис. , б
Индикаторную мощность определяют по уравнениям (36) и (37):
Эффективную мощность рассчитывают по формулам (38) и (39):
Тепловой поток в конденсаторе:
теоретический с учетом переохлаждения жидкости в конденсаторе QK=0,0176 (1860—536) =23,3 кВт,
действительный Qк = 17+3,33+4,16=24,49 кВт.