Стационарные машины
.pdfдух проходит через последующий 7 и конечный 10 охладители. Холодная вода к охладителям подается циркуляционной насосной установкой 11 по системе трубопроводов 12. Нагретая вода по трубопроводу 13 поступает в градирню 14, после охлаждения в которой она снова возвращается в сис- тему отвода тепла стационарной пневматической установки.
Атмосферный воздух перед поступлением в компрессор очищается от механических примесей, пройдя через воздухозаборное устройство 1 и очистную камеру (фильтр) 2. Сжатый воздух проходит очистку в масло- влагоотделителе 8. Для сглаживания пульсаций, возникающих при цик- личной подаче сжатого воздуха компрессором, а также для компенсации колебаний воздухопотребления служит воздухосборник 9.
Рис. 7.1. Принципиальная схема стационарной компрессорной установки
Помимо показанных на схеме элементов в состав пневматической установки входят: привод с системой автоматического управления и ре- гулирования режима работы компрессора; пускорегулирующая, запорная и предохранительная арматура пневматической сети (задвижки, вентили, обратные и предохранительные клапаны, компенсаторы температурных изменений длины трубопроводов и др.); контрольно-измерительная аппа- ратура; система смазки компрессоров и пр.
7.1. Основное оборудование компрессорных станций пневматических установок
Компрессорные станции стационарных пневматических установок горных предприятий оборудуются, как правило, компрессорами общего промышленного назначения, так как необходимое давление сжатого воз- духа обычно не превышает 8 – 9 бар. Наиболее часто для этих целей ис- пользуют поршневые и центробежные компрессоры. Ограниченное при-
125
менение в условиях горного производства имеют винтовые компрессоры. Основные технические параметры поршневых и центробежных компрес- соров, применяемых на стационарных пневматических установках гор- ных предприятий, даны в табл. 7.1.
При маркировке прямоугольных компрессоров приняты следующие обозначения: буквенный индекс ВП - воздушный прямоугольный; первая цифра перед буквенным индексом - условный номер базы (рамы с криво- шипно-шатунным механизмом); следующие две цифры перед буквенным индексом указывают допустимое усилие на штоке в десятках тысяч Нью- тонов; цифры после буквенного индекса отображают номинальную пода- чу (м3/мин) и избыточное давление (бар) сжатого воздуха.
Горизонтальные компрессоры маркируются следующим образом: буквенный индекс М многорядная база; цифра перед буквенным индек- сом – количество рядов; цифры непосредственно после буквенного ин- декса – допустимое усилие на штоке в десятках тысяч Ньютонов; через дефис указаны номинальная подача (м3/мин) и избыточное давление (бар) компрессора.
Поршневые компрессоры 2М10-50/8 и 4М10-100/8 выполнены по оппозитной схеме, при которой цилиндры компрессора располагаются по обе стороны от оси вращения коленчатого вала и имеют взаимно проти- воположное направление движения шатунно-поршневых групп. Равенст- во сил инерции поступательно движущихся масс и поршневых сил с про- тивоположным их направлением в каждой паре цилиндров первой и вто- рой ступеней обеспечивает высокую степень уравновешенности компрес- сора, что, в свою очередь, позволяет увеличить частоту вращения колен- чатого вала и при прочих равных условиях снизить размеры и массу ком- прессорного агрегата и его фундамента. Все основные узлы обоих гори- зонтальных компрессоров унифицированы. Компрессоры имеют две ав- тономные системы смазки. Смазка стенок цилиндров осуществляется специальным лубрикатором. Для подачи масла к трущимся элементам механизма движения используется шестеренчатый насос. Производи- тельность компрессоров регулируется перепуском воздуха с нагнетатель- ной стороны во всасывающую по байпасу, снабженному перепускным клапаном с регулятором давления. Для устранения резонансных явлений во всасывающем и нагнетательном трубопроводах, в связи с пульсирую- щей подачей воздуха, перед первой ступенью и после второй ступени компрессоров устанавливаются специальные буферные емкости. Прямо- угольные компрессоры марки ВП, как и горизонтальные марки М, имеют двухступенчатое исполнение. Цилиндры первых ступеней компрессоров ВП располагаются вертикально, а цилиндры вторых ступеней – горизон- тально, образуя, таким образом, прямой угол между осями цилиндров. Прямоугольные компрессоры обладают достаточно высокой степенью уравновешенности инерционных сил. Шатуны обеих ступеней насажены на общую шейку коленчатого вала, что обеспечивает компактность ком-
126
прессора, простоту монтажа и надежность в работе. Компрессоры снаб- жены встроенным электроприводом. Электродвигатель при помощи при- соединительного фланца крепится консольно к раме компрессора и не требует соответствующей площади фундамента для его размещения.
Центробежный компрессор (турбокомпрессор) ЦК-115/9 представ- ляет двухкорпусную шестиступенчатую турбомашину с внешним охлаж- дением. Каждая ступень компрессора имеет спиральный отвод, а перевод воздуха из ступени в ступень осуществляется по наружным перепускным каналам. В первом корпусе компрессора размещены две ступени, во вто- ром - четыре. Секции низкого и высокого давлений соединены между со- бой зубчатой муфтой. Компрессор ЦК-115/9, как и все турбокомпрессо- ры, снабжен повышающим зубчатым редуктором (мультипликатором).
Турбокомпрессоры К-250-61-2 и К-500-61-1 построены по одинако- вой аэродинамической схеме и на основе полного конструктивного подо- бия. Каждый из них представляет однокорпусную шестиступенчатую турбомашину, разделенную на три секции с двумя промежуточными хо- лодильниками. Перевод воздуха между ступенями секций осуществляется при помощи лопаточных спрямляющее – направляющих аппаратов, а ме- жду секциями – по внешним перепускным каналам.
Выбор типа компрессора для стационарных компрессорных стан- ций обычно производится на основе технико-экономического сравнения вариантов. Специальными исследованиями установлено, что при расчет- ной производительности компрессорной станции менее 200 м3/мин наи- более целесообразны однотипные поршневые компрессоры горизонталь- ного или прямоугольного типа с номинальной подачей от 10 до 50 м3/мин. При расчетной производительности компрессорной станции 200 – 500 м3/мин следует применять горизонтальные поршневые компрессоры 4М10 – 10/8 с номинальной подачей 100 м3/мин. При производительности станции 500 – 1000 м3/мин целесообразны центробежные компрессоры ЦК-115/9 и К-250-61-2 с подачей соответственно 115 и 250 м3/мин. При производительности станции более 1000 м3/мин следует ориентироваться на центробежные компрессоры К-500-61-1 с номинальной подачей возду- ха 500 м3/мин.
Центробежные компрессоры рекомендуется использовать в ком- плекте с некоторым количеством (до 25 % от расчетной производитель- ности компрессорной станции) поршневых, которые включаются в работу в периоды циклов пониженного воздухопотребления. Кроме того, порш- невые компрессоры необходимы также для подачи во внешнюю пневма- тическую сеть некоторого количества масла, чтобы исключить коррозию внутренних поверхностей труб и вспомогательного оборудования.
Для обеспечения надежной работы компрессорной станции преду- сматриваются резервные компрессорные агрегаты, количество которых зависит от типа выбранных компрессоров. Если в качестве рабочих вы- браны поршневые компрессоры, то при их количестве от 1 до 3 в резерве
127
достаточно иметь один компрессорный агрегат, однотипный с рабочими. При количестве рабочих поршневых компрессоров 4 – 6 и выше устанав- ливают два резервных агрегата.
Центробежные рабочие компрессоры при их количестве 1 – 2 ре- зервируются одним агрегатом, а при трех и более рабочих компрессорах необходимо иметь два резервных агрегата.
7.2. Вспомогательное оборудование пневматических установок
Воздухосборники – металлические сосуды цилиндрической формы и вертикального расположения, имеющие вместимость от 0,5 до 25 м3. Помимо прямого назначения (гашения пульсаций подачи воздуха ком- прессором), воздухосборники используют для выделения масла и влаги, а также для частичного охлаждения воздуха. Технические параметры воз- духосборников в соответствии с ГОСТ 9028 – 79 представлены в табл. 7.1. Технические параметры масловодоотделителей, встраиваемых в воз- духосборники, даны в табл. 7.2.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 7.1 |
|
|
Технические параметры воздухосборников |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Толщина |
|
|
Подача ком- |
|
|
Воздухо- |
Вмести- |
Внутренний |
стенки, мм |
|
|
|
||
Масса, кг |
|
прессора, |
|
|||||
|
3 |
диаметр, мм |
|
|
|
|
||
сборник |
мость, м |
обе- |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
чайки |
днища |
|
|
м /мин |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В-0,5 |
0,5 |
600 |
4 |
6 |
200 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В-1 |
1,0 |
800 |
5 |
6 |
290 |
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В-1,6 |
1,6 |
1000 |
5 |
6 |
420 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В-2 |
2,0 |
1000 |
5 |
6 |
520 |
|
6 – 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В-3,2 |
3,2 |
1200 |
6 |
8 |
795 |
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В-4 |
4,0 |
1200 |
6 |
8 |
935 |
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В-6,3 |
6,3 |
1400 |
6 |
8 |
1220 |
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В-8 |
8,0 |
1600 |
7 |
8 |
1615 |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В-10 |
10,0 |
1600 |
7 |
8 |
1950 |
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В-16 |
16,0 |
2000 |
8 |
10 |
2800 |
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В-20 |
20,0 |
2000 |
8 |
10 |
3370 |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В-25 |
25,0 |
2000 |
9 |
12 |
4615 |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вместимость воздухосборника (м3) выбирают по производительно-
сти работающего на него компрессора: |
|
Vсб = 1,6 Q , |
(7.1) |
128
где Q – производительность компрессора, м3/мин. Если воздухосборник один на несколько компрессорных агрегатов, то его необходимая вмести- мость определяется по суммарной производительности компрессоров, включая и резервные. Считается, что установка воздухосборников для гашения пульсаций подачи компрессоров необходима, если их суммар- ный объем составляет более 20 % от общей вместимости трубопроводов пневматической сети.
Таблица 7.2
Технические параметры масловодоотделителя
Параметры |
|
|
Марка масловодоотделителя |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
У-0,10 |
У-0,25 |
У-0,50 |
У-0,63 |
У-1,00 |
У-1,60 |
У-3,20 |
||
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вместимость, |
0,10 |
0,25 |
0,50 |
0.63 |
1,00 |
1,60 |
3,20 |
|
м3 |
||||||||
Избыточное |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
|
давление, бар |
||||||||
Масса, кг |
131 |
304 |
620 |
650 |
840 |
890 |
1090 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вместимость |
|
|
|
|
|
|
|
|
воздухосбор- |
4,0 |
6,3 |
8,0 |
10,0 |
16,0 |
20,0 |
25,0 |
|
ника, м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Концевые охладители. Расход охлаждающей воды в концевых ох- ладителях составляет примерно 2 – 2,5 л на 1 м3 сжатого воздуха. Техни- ческие параметры концевых охладителей даны в табл. 7.3
Поршневые компрессоры производительностью 50 и 100 м3/мин ос- нащаются вертикальными кожухотрубными концевыми охладителями соответственно марок ХК-50 и ХК-100. На центробежных компрессорах производительностью 250 и 500 м3/мин устанавливают охладители соот- ветственно ВОК-250 и ВОК-500. Для уменьшения длины воздухопровода с высокой температурой концевые охладители следует размещать, воз-
можно, ближе к компрессорам.
Всасывающие фильтры. На пневматических установках горных предприятий наибольшее распространение получили масляные самоочи- щающиеся и металлические висциновые фильтры. Общая площадь фильтров принимается из условия обеспечения скорости движения воз- духа через фильтр 0,3 – 1,0 м/с или 0,3 – 1,0 м2 на каждые 1000 м3/мин подачи компрессора. Технические параметры сетчатых самоочищающих- ся фильтров даны в табл. 10.4.
Фильтры марки КТ заправляют маслом с низкой температурой за- стывания. Смена масла в баке производится при насыщенности масла пылью 0,15 кг на 1 л. Два раза в год сетки и масляный бак промывают 10 %-ным раствором каустической соды. Начальное сопротивление
129
фильтров составляет 100 Па, степень очистки воздуха – 90 % |
при средне- |
||||
дисперсной пыли и 65 % – при тонкодисперсной. |
|
|
|||
|
|
|
|
|
Таблица 7.3 |
|
Технические параметры концевых охладителей |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Параметры |
|
Концевой охладитель |
|
|
|
ХК-50 |
ХК-100 |
ВОК-250 |
ВОК-500 |
|
|
|
||||
|
Поверхность охлаждения, |
14 |
34 |
100 |
180 |
|
м2 |
||||
|
Избыточное давление, бар: |
|
|
|
|
|
воздуха |
8 |
8 |
8 |
8 |
|
охлаждающей воды |
3 |
3 |
2 |
2 |
|
Температура воздуха, ° С: |
|
|
|
|
|
на входе |
144 |
144 |
140 |
140 |
|
на выходе |
60 |
60 |
36 |
30 |
|
Температура воды, ° С |
25 |
25 |
20 |
20 |
|
|
|
|
|
|
|
Масса, кг |
1040 |
1460 |
1685 |
2739 |
Висциновые фильтры марки Ф выпускают двух типоразмеров: Ф50 и Ф100 соответственно на подачу компрессора 50 и 100 м3/мин. Сопро- тивление фильтров 50 Па. Площадь фильтрующей поверхности одной ячейки фильтра – 0,44 м2. Количество ячеек в фильтрах - 2 (Ф50) и 4 (Ф100).
Таблица 7.4
Технические параметры сетчатых самоочищающихся фильтров
Параметры |
|
|
Фильтр |
|
|
||
КТЗО |
КТ40 |
КТ60 |
КТЗО |
КТ 120 |
КТ 160 |
||
|
|||||||
Рабочее сечение, м2 |
3,155 |
3,94 |
6,31 |
7,88 |
12,62 |
15,76 |
|
Расход воздуха, |
525 |
655 |
1050 |
1310 |
2100 |
2630 |
|
м3/мин |
|||||||
Количество масла, |
290 |
290 |
85 |
585 |
585 |
85 |
|
кг |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
Габариты, мм: |
|
|
|
|
|
|
|
толщина |
440 |
440 |
440 |
440 |
440 |
440 |
|
длина |
|
|
|
|
|
|
|
2077 |
2077 |
3827 |
3827 |
3827 |
3827 |
||
ширина |
2775 |
3275 |
3275 |
3275 |
4775 |
5775 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Масса, кг |
600 |
650 |
1000 |
1085 |
1360 |
2630 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Система водоснабжения. Система водяного охлаждения компрес- сорной станции состоит из промежуточных, последующих и конечных охладителей сжатого воздуха, водяных рубашек цилиндров, холодильных элементов масловодоотделителей, охладителей смазочных масел, устано- вок водоснабжения, регенерации и оборота охлаждающей воды.
130
Водоснабжение охладителей, как правило, централизованное. При малом расходе и обеспеченном источнике охлаждающей воды применяют прямоточные схемы водоснабжения, при которых вода после нагрева в теплообменниках сбрасывается в водоемы или направляется в системы теплоснабжения объектов промплощадки предприятия. При циркуляци- онных схемах водоснабжения насосная станция обеспечивает подачу хо- лодной и возврат горячей воды по системе трубопроводов для последую- щего охлаждения.
Количество теплоты (кДж/кг), отводимой водяной рубашкой ци- линдра компрессора, определяется по формуле
q |
|
= |
n − k |
C |
|
(T |
|
− T ), |
(7.2) |
тц |
|
v |
2 |
||||||
|
|
n − 1 |
|
1 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где п – показатель политропы сжатия воздуха в цилиндре (n = 1,20 ÷ 1,25); k = 1,4 – показатель адиабатного сжатия воздуха; Сv = 0,721 кДж/(кг·К) – изохорная теплоемкость воздуха; Т1 и Т2 – температура воз- духа в компрессоре соответственно в начале и конце процесса сжатия, К.
Удельная теплота (кДж/кг), отводимая в промежуточных, после- дующих и концевых охладителях пневматической установки,
qтх = С р (Т н − Т к ), |
(7.3) |
где Ср = 1,005 кДж/(кг·К) - изобарная теплоемкость воздуха; Тн и Тк — температура воздуха соответственно в начале и конце пути движения в охладителях, К.
Полное удельное количество теплоты (кДж/кг), отводимое в ком- прессорном агрегате:
а) для поршневых компрессоров –
qтк = zqтц + qтх ; |
(7.4) |
б) для центробежных компрессоров – |
|
qтк = qтх , |
(7.5) |
где z — число цилиндров в поршневом компрессоре.
Полное количество теплоты, отводимой системой охлаждения ком-
прессорного агрегата в единицу времени (кДж/ч), |
|
ET = 60ρ вс qтк Q , |
(7.6) |
где ρ – 1,2 кг/м3 – плотность воздуха при нормальных атмосферных ус- ловиях, а Q - производительность компрессора, м3/мин.
Расчетный расход (м3/ч) охлаждающей воды на один компрессор- ный агрегат
Eов |
= |
ET |
, |
(17.7) |
||
Cв (tв1 |
− tв2 ) |
|||||
|
|
|
|
131
где Св = 4,2 кДж/(кг·К) – теплоемкость охлаждающей воды, а tв1 и tв2 - температура охлаждающей воды соответственно на входе и на выходе системы охлаждения. При достаточном расходе перепад температуры ох- лаждающей воды между входом и выходом должен быть не более 15 ° С. Температура воды не более + 25 °С на входе и + 40 ° С на выходе из сис- темы охлаждения.
При циркуляционных системах водоснабжения вода от компрес- сорных станций поступает на охлаждение в градирню или брызгальный бассейн.
Брызгальные бассейны просты в строительстве и эксплуатации и требуют небольших затрат на их сооружение. Однако они обладают низ- кой теплоотдачей, зависящей от направления и скорости ветра. Поэтому для районов с продолжительными штилями в летнее время применение брызгальных бассейнов не рекомендуется.
Необходимая площадь брызгальных бассейнов составляет в сред- нем от 0,8 до 1,3 м2 на 1 м3 охлаждаемой в час воды. При исчислении на- грузки на 1 м2 бассейна это составит 0,8 м3/ч для небольших и до 1,3 м3/ч для больших бассейнов.
На пневматических установках горных предприятий для охлажде- ния воды используются также открытые градирни башенного типа высо- той 15 – 20 м, представляющие собой сооружение, состоящее из резер- вуара охлажденной воды, оросительного устройства с рештаками для раз- брызгивания воды и вытяжной башни для циркуляции охлаждающего воздуха за счет естественной тяги или принудительного наддува. Круп- ные компрессорные станции оснащаются вентиляторными секционными градирнями, обеспечивающими глубокое охлаждение воды.
Машинный зал компрессорной станции обязательно оборудуется приточно-вытяжной системой вентиляции; один вентилятор нагнетает воздух в машинный зал, другой отсасывает его по системе воздушных коллекторов-распределителей.
132
133
Глава 8. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
Пневматическая установка представляет собой компрессорную станцию в сочетании с внешней воздухопроводной сетью. Комплект обо- рудования, включающий рабочие машины: компрессоры, привод, аппара- туру энергоснабжения и автоматизации, вспомогательное оборудование – называют компрессорной станцией.
Компрессорные станции устанавливаются на сравнительно не- большом расстоянии от стволов шахт и рудников. К потребителям пнев- моэнергии станций воздух поступает по общей пневматической сети, представляющей собой разветвленную систему трубопроводов, проло- женных по вертикальным, наклонным и горизонтальным выработкам.
Исходными данными для проектирования пневматических устано- вок являются:
план ведения горных работ; число, род и техническая характеристика потребителей воздуха и
распределение их по сменам и участкам шахты; режим работы и годовая производительность шахты; стоимость электроэнергии; наличие воды для охлаждения и другие данные.
В процессе проектирования пневматических установок необходимо: установить требуемую производительность компрессорной станции; выбрать тип и число компрессоров, двигатели к ним; установить давление сжатого воздуха на выходе компрессорной
станции; составить схему воздухопроводной сети и рассчитать ее;
произвести технико-экономические расчеты по определению капи- тальных затрат на оборудование и монтаж пневматической установки, определить проектную стоимость 1 м3 воздуха и расход его на 1 т добычи, расход электроэнергии на 1 т добычи и на 1 м3 воздуха.
8.1. Расчет производительности компрессорной станции
Производительность компрессорной станции определяется как сум- ма расходов сжатого воздуха потребителями в наиболее загруженный пе- риод суток и расхода на утечки воздуха через неплотности в магистраль- ном воздухопроводе и местах присоединения потребителей. Указанный период устанавливают в соответствии с организацией горных работ по графикам работы добычных и подготовительных участков. В расчете учитывают износ, неоднородность работы и степень загрузки потребите- лей.
134