Булат КонспЛекцЭМПП
.pdfРис. 23
Х |
|
( X 2 |
X 3 ) |
X 4 |
|
* в н |
|
|
|
||
X 2 |
X 3 |
X 4 |
|||
|
|
Для выяснения величины Хкр рассмотрим следующую схему
* = i* в |
* = 1 |
I * |
|
* d |
* в н = * к р |
Рис. 24
Для точки А можно записать
U * |
I * |
|
X * к р , |
(21.1) |
|
||||
С другой стороны |
|
|
|
|
|||||
U * |
E * |
|
I * |
|
X * d , |
(21.2) |
|||
Выражая из (21.1) |
I * и подставляя I * в (21.2) получим |
||||||||
X * к р |
X |
|
|
|
U * |
|
|
|
|
* d |
|
E * |
|
U * |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X * к р |
|
X * d |
|
U * |
|
|
|||
|
i* в п р |
U * |
|||||||
|
|
|
|
|
Если принять, что генератор работал с номинальным напряжением, то последнее выражение можно записать следующим образом:
X * к р |
X |
|
1 |
|
|
* d |
|
|
|||
i* в п р |
1 |
||||
|
|
|
Исследуем, чему будет равно Х*кр.
Так для типового ТГ:
41
X |
|
1 |
|
|
1 |
0 , 5 |
|
* к р |
|
|
|
|
|||
0 , 7 4 |
1 |
||||||
|
|
|
а для типового ГГ:
X |
|
1 |
|
|
1 |
0 , 5 |
||
* к р |
|
|
|
|
|
|||
1, 1 |
3 |
1 |
||||||
|
|
|
Таким образом, величину X * к р принимаем равным 0,5 при номинальных данных
генератора. В процессе сравнения X * к р с X * в н надо помнить, что эти сопротивления должны быть приведены к одним и тем же базисным условиям. Т.е.
X * к р ( б ) |
Х * к р |
S б |
|
S Н Г |
|||
|
|
Далее сравнивают Х*кр и Х*вн:
Если в процессе сравнения Х*кр < Х*вн – имеет место режим нормального напряже-
ния.
Если Х*кр = Х*вн – критический режим.
В обоих этих случаях генератор в схему замещения нет необходимости вводить,
т.к. на шинах генератора поддерживается напряжение равное номинальному, что в о т-
носительных единицах равно 1.
Ток КЗ будет определяться:
в относительных единицах –
I |
( 3 ) |
|
U * |
|
1 |
|
|
* |
X * в н |
|
X * в н , |
||
|
|
|
||||
|
|
|
|
в именованных единицах –
I ( 3 ) ( k A ) I ( 3 ) * I б .
Если Х*кр > Х*вн , то это говорит о том, что генератор находится в режиме предель-
ного возбуждения и его следует ввести в схему замещения отдельной ЭДС Е*пр=i*впр и
сопротивлением для установившегося режима
42
X 1 |
Х * d |
S б |
1 |
|
S б |
|
S Н |
|
K c |
|
S Н |
||
|
|
|
|
Тогда ток КЗ будет определяться как
I |
( 3 ) |
E * п р |
I б . |
( k A ) |
Х 1 Х * в н |
||
|
|
|
21.3 Условные эпюры напряжений для 3-х характерных режимов.
*
* *
* *
К1- X
К2 - X
вн
вн
Х
Х
кр
кр
Рис. 25
-предельного возбуждения
-критический режим
43
К3 - |
X в н |
Х к р |
- режим нормального напряжения |
22. Расчет установившегося режима КЗ в сложных схемах ( несколько генераторов с АРВ)
В сложных замкнутых схемах понятие внешней реактивности для каждого генера-
тора теряет смысл. В этом случае расчет ведется методом последовательных приближений. Для этого к каждому генератору схемы, в зависимости от его удаленности от точки КЗ, произвольно присваивается режим либо предельного возбуждения (генератор замещается ЭДС Е*пр и Х*d) либо режим нормального напряжения (генератор вводится в
схему Е*=U*ном=1, Х*d=0).
После этого делается расчет токораспределения в схеме, т.е. вычисляются действительные токи генераторов, которые сравниваются с их критическими токами.
Для режима предельного возбуждения должно выполняться условие:
Iг > Iкр;
для режима нормального напряжения:
Iг < Iкр.
Если в результате проверки оказалось, что режимы некоторых генераторов выбр а- ны изначально неверно, то они меняются на противоположные и расчет проводится вновь с последующей проверкой до тех пор, пока выбранный режим и расчетный режим не совпадут.
При расчете сложных схем нужно внимательно проанализировать условия работы отдельных генераторов при рассматриваемом КЗ. В первую очередь нужно установить возможный режим работы ближайшего к месту КЗ генератора и если оказывается, что для него должен быть принят режим предельного возбуждения (ПВ), то следует перейти к оценке возможных режимов других генераторов, рассматривая их поочередно в порядке увеличения их удаленности. Как только выявлен генератор (или станция),
находящийся в режиме нормального напряжения, все подключенные к нему элементы, которые не образуют путей для тока к месту КЗ, могут быть отброшены.
Пример:
44
Рис. 26
Составляем эквивалентную схему замещения. Задаемся режимами для генераторов. Например: генератор Г1 работает в режиме предельного возбуждения, а генераторы Г2
и Г3 – в режиме нормального напряжения. С учетом режимов сворачиваем схему к точке КЗ. Производим расчет токораспределения в схеме и вычисляем критические токи генераторов.
Рис. 27
Определяем |
I |
|
U * |
к р |
X к р |
||
|
|
|
Если Iг2 > Iкр2 то это означает, что генератор Г2 работает в режиме ПВ. Далее перезадаемся режимом и расчет повторяем вновь, пока выбранный и расчетный режим не совпадут.
45
Рис. 28
23.Влияние и учет нагрузки при установившемся режиме 3-х фазного КЗ.
При установившемся режиме КЗ влияние нагрузки проявляется в том, что предварительно нагруженный генератор (с отстающим cosφ) имеет большее возбуждение, чем на х.х. и с другой – та ее часть, которая остается присоединенной к сети, способна су-
щественно изменить величины и распределение токов в схеме. Чтобы уяснить это, достаточно рассмотреть простейшую схему:
46
б )
Рис. 29
Принимая для простоты, что нагрузка чисто индуктивная, схема замещения для данной сети может быть представлена, как показано на Рис. 29,б. Конец нагрузочной ветви, как точка нулевого потенциала, соединен с местом трехфазного КЗ. Нагрузка уменьшает внешнее сопротивление цепи статора и тем самым увеличивает ток генератора, что снижает напряжение и соответственно приводит к уменьшению тока в месте КЗ. Количественно влияние нагрузки, являющейся, по сути, шунтом к ветви КЗ сильно зависит от удаленности КЗ.
Из сказанного следует, что при наличии на генераторе АРВ возможный режим работы его следует определять путем сопоставления Хкр∞ с внешней реактивностью Хвн, найденной с учетом присоединенной к схеме нагрузке.
Если бы все нагрузки обладали неизменными сопротивлениями, то их учет при КЗ не представлял бы особой сложности. В действительности относительно точный расчет нагрузки в режиме КЗ очень сложен и в современных системах практически невозможен. Эта сложность обусловлена тем, что сопротивления двигателей, из которых пр е- имущественно состоит промышленная нагрузка, косвенно зависят от напряжений в точках их присоединения, которые, в свою очередь, являются функциями искомого тока КЗ. При наличии нагрузки на шинах она “отсасывает” ток КЗ от поврежденной цепи.
Если бы в схеме не было нагрузки, то ток КЗ определялся бы как:
47
I |
|
E * |
|
|
к |
X г |
Х к . |
||
|
|
При наличии нагрузки ток в цепи генератора:
I г |
|
Е * |
|
|
|
X г |
( Х к |
|| X н |
) |
|
|
|
|
|
|
. |
С учетом того, что токи распределяются обратно пропорционально сопротивлени-
ям ветвей ток в цепи КЗ можно определить как:
I к |
I г |
|
Х н |
|
, |
|
|
|
|||
|
|
X н |
|
Х к |
а ток в нагрузочной ветви будет:
I н I г I к .
С целью упрощения расчетов все нагрузки при установившемся режиме КЗ пред-
ставляют некоторыми постоянными индуктивными сопротивлениями. Установлено, что относительное индуктивное сопротивление нагрузки Х*н можно принять Х*н=1,2 считая эту величину отнесенной к полной номинальной мощности нагрузки, взятой в МВА и среднему номинальному напряжению ступени.
Х |
|
Х |
|
S б |
1, 2 |
S б |
. |
* н ( б ) |
* н |
|
|
||||
|
|
S н н |
|
S н н |
|||
|
|
|
|
|
Покажем, как устанавливалось значение Х*н, рассмотрев простейшую схему
(Рис.30)
* |
* |
* |
* |
Рис. 30
Величину напряжения в точке А можно представить как:
48
U * |
I k |
Х * н |
|
(23.1) |
|
|
|
|
|
С другой стороны: |
|
|||
U * |
E * |
I k |
Х * н |
(23.2) |
|
|
|
|
Выразим из уравнения (23.1) ток Iк
I k |
U * |
|
Х * н |
||
|
И подставим его в (23.2), получим выражение определения Х*н:
Х * н |
Х * d |
|
U * |
|
E * |
U * |
|||
|
|
Если принять во внимание, что для типового генератора Х*d=1/Kc=1/0,7 и Е*=2,3 то в итоге имеем:
Х |
|
1 |
1 |
1, 1 |
||
* н |
|
|
|
|||
0 , 7 |
2 , 3 1 |
|||||
|
|
|
В практических расчетах:
Х * н 1, 1 1, 3 |
или |
Х |
* н 1, 2 |
|
|
|
24.Внезапное 3-х фазное КЗ в простейшей электрической цепи.
Рассмотрим электрическую цепь (Рис.31), в которой имеется источник неограни-
ченной мощности (т.е. подведенное к цепи синусоидальное напряжение остается неиз-
менным по амплитуде), кабельная (воздушная) линия и точка КЗ.
Um=const
49
Рис.31
Напряжение источника изменяется по синусоидальному закону
U ( t ) U m s i n ( t |
) |
Ток режима, предшествующего короткому замыканию, может быть определен так:
i( н ) |
|
I m н |
s i n ( t |
n ) |
- амплитуда тока пред- |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Imн=Um/Zн |
|
шествующего режима, |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z Н |
|
R 2 |
н |
Х 2 |
н |
- полное сопротивление цепи, |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
R н |
R 1 |
R 2 |
|
|
|
- активное сопротивление цепи, |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Х н |
|
L 1 |
|
|
L 2 |
- |
индуктивное сопротивление цепи, |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
α – фаза напряжения(включения), |
|
|
|||||||||
|
a r c t g |
X |
н |
|
|
|
|
|
|
||
н |
R н |
|
- |
угол сдвига между напряжением и током. |
|||||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При внезапном КЗ происходит внезапное изменение сопротивления цепи. По-
скольку цепь содержит индуктивное сопротивление, то ток не может мгновенно до-
стигнуть максимума, а происходит постепенное изменение тока, что объясняется инер-
цией магнитного потока. После возникновения 3-х фазного КЗ схема распадается на две независимые цепи, одна из которых остается присоединенной к источнику, а вторая превращается в короткозамкнутый контур, ток в котором будет поддерживаться до тех
пор, пока запасенная в нем энергия магнитного потока не перейдет в тепло, поглощае-
50