Булат КонспЛекцЭМПП

6)Отдельно для схемы каждой последовательности вычисляют напряжение одного края разрыва. Для этого потенциал начала схем отдельных последовательностей принимают равным нулю и по известным токам определяют потенциалы точек с другого края раз-

рыва.

7) Зная симметричные составляющие токов и падений напряжения в месте несиммет-

рии, а также напряжения по краям несимметрии, рассчитывают их полные значения.

60. Общий порядок расчета сложных видов повреждений

При однократной несимметрии( поперечной или продольной), для анализа требу-

ется составить шесть уравнений с помощью которых устанавливается связь между симметричными составляющими токов и напряжений рассматриваемого вида повреждения. При двукратной несимметрии( сложный вид повреждения) определению подлежат 12 неизвестных, т.е. симметричные составляющие токов и напряжений в каждом из мест повреждений. В связи с этим для анализа такого повреждения необходимо составить 12

уравнений, 6 из которых связывают симметричные составляющие в каждом из мест повреждений, а другие 6 получаются из граничных условий с учетом конкретного вида повреждения. При n-кратной несимметрии составляются(6xn) уравнений, из которых находятся все симметричные составляющие токов и напряжений в местах повреждения.

Рассмотрим двухкратную несимметрию.

В точках М и N произошли однофазные КЗ. Схемы замещения отдельных последо-

вательностей после преобразований могут быть представлены в виде эквивалентных трехлучевых звезд (Рис. 57).

155

157

Сложив уравнения для точки М получим: -для точки M:

Сложив уравнения для точки N аналогично получим: -для точки N:

Решение системы линейных алгеброических уравнений (60.19) и (60.20) сводится к определению токов прямой последовательности I1В и I1C в местах повреждения. Затем легко определяются все остальные неизвестные.

61. Простое замыкание в сети с изолированной нейтралью

Простое замыкание на землю имеет место в сети с изолированной нейтралью и путем протекания тока, идущего на землю, является емкостная проводимость элементов каждой из фаз относительно земли. Поступая в землю в месте замыкания, ток возвращается через емкостную проводимость относительно земли по неповрежденным фазам.

Емкостная проводимость поврежденной фазы оказывается зашунтирована местом повреждения и ток в этой фазе за местом повреждения отсутствует.

158

Граничные условия для короткого замыкания на землю те же, что и для однофазно-

го КЗ, поэтому все выражения для однофазного КЗ относятся и к простому замыканию на землю. Емкостное сопротивление элементов электрической сети значительно превышает их индуктивное сопротивление, что позволяет при определении тока простого замыкания на землю пренебречь последним и следовательно считать, что величина этого тока практически не зависит от места повреждения. Величина тока замыкания на землю через дугу с сопротивлением R∂ будет:

где ХС0∑ - результирующее емкостное сопротивление нулевой последовательности всех элементов , электрически связанных с точкой замыкания,

UФср - среднефазное напряжение ступени.

Если же считать замыкание металлическим (без переходного сопротивления)

Для грубой оценки порядка величины тока замыкания на землю пользуются формулой.

159

точкой замыкания на землю;

Uсрф –среднее номинальное фазное напряжение ступени, где рассматривается за-

мыкание на землю, кВ;

N- коэффициент (N= 350для воздушных линий); (N= 10для кабельных линий).

Практикой установлен следующий порядок допустимых значений емкостных токов для различных классов напряжений:

для - 6кВ-30А; 10кВ - 20А; 15-20кВ - 15А; 35кВ - 10А.

При больших токах в нейтраль трансформатора включают дугогасящие катушки с регулируемым числом витков. Сопротивление ее выбирается таким, чтоб скомпенсир о-

вать емкостное сопротивление сети

Это позволяет исключить емкостную составляющую тока и дуга в месте замыкания на землю не появляется.

160