- •1. Сопротивление изгиб. Эл-ов воздействию поперечных сил. Виды разрушения наклон. Сечения. Конструктивные треб. К поперечному армированию. Метод ферменной аналогии.
- •Разрушение наклонного сечения может иметь одну из следующих форм:
- •Конструктивные требования к поперечному армированию.
- •Метод ферменной аналогии.
- •2. Расчет прочности бетонных и железобетонных элементов на основе наклонных сечений.
- •3. Сжатые элементы. Методы расчета. Возможные схемы приложения Nsd. Особенности расчета сжатых элементов с косвенным армированием.
- •4. Расчет и конструирование центрально сжатых бетонных и железобетонных элементов. Определение случайного эксцентриситета.
- •5. Перераспределение усилий в статически неопределимых конструкциях. Метод предельного равновесия и нелинейные методы расчета жбк.
- •6.Учет многовариантности загружений и перераспределения усилий в практике проектирования неразрезных конструкций.
- •7.Классификация плоских ж/б перекрытий по конструктивным схемам,способам возведения. Компановка конструктивной схемы перекрытия.
- •8. Расчет и конструирование балочных плит монолитных ж/б ребристых перекрытий, варианты армирования.
- •9.Расчет и конструирование второстепенных балок монолитных ж/б ребристых перекрытий с балочными плитами. Послед-сть расчета, варианты армирования.
- •10. Эпюра материалов (определение, цель и последовательность построения).
- •11. Расчет и конструирование главных балок монолитных ж/б ребристых перекрытий с балочными плитами.
- •12. Конструктивная схема ребристого монолитного ж/б перекрытия с плитами, опертыми по контуру. Характер разрушения, методы расчета и конструирование плит, опертых по контуру.
- •13. Расчёт и конструирование плит, опёртых по контуру ребристого монолитного железобетонного перекрытия кинематическим способом метода предельного равновесия.
- •14. Расчет и конструирование плит, опертых по контуру ребристого монолитного железобетонного перекрытия упрощенным способом из условия упругой работы с использованием таблиц.
- •15. Расчет и конструирование балок ребристых монолитных железобетонных перекрытий, с плитами, опертыми по контуру.
- •16. Расчет и конструирование кессонных монолитных железобетонных перекрытий.
- •17. Расчет и конструирование безбалочных монолитных железобетонных перекрытий.
- •18. Классификация сборно-монолитных ж/б перекрытий, общие положения по расчёту и конструированию.
- •19. Классификация сборных ж/б перекрытий. Типы сечений сборных ж/б панелей перекрытий, общая последовательность их расчета.
- •20. Расчет и конструирование сборных многопустотных железобетонных плит.
- •21. Расчет и конструирование сборных ребристых железобетонных плит.
- •22. Типы сборных железобетонных ригелей, связевых и рамных каркасов многоэтажных зданий. Их расчет и конструирование. Узлы сопряжения ригелей с колоннами.
- •23. Методы расчета, типы сборных железобетонных колонн связевых и рамных каркасов многоэтажных зданий.
- •24. Расчёт и конструирование внецентренно сжатых железобетонных колонн многоэтажных зданий.
- •1)Конструирование внецентренно сжатых ж/б колонн. Конструктивные особенности.
- •2) Расчет
- •25. Расчет и конструирование узлов сопряжения сборных железобетонных колонн связевых и рамных каркасов по высоте, консолей колонн.
- •26. Конструктивные схемы многоэтажных зданий, их разновидности, преимущества и недостатки.
- •27. Связевые каркасы, особенности их работы под нагрузкой. Основы расчёта на вертикальные и горизонтальные воздействия.
- •28. Рамные каркасы, особенности их работы под нагрузкой. Основы расчёта на вертикальные и горизонтальные воздействия.
4. Расчет и конструирование центрально сжатых бетонных и железобетонных элементов. Определение случайного эксцентриситета.
К центрально сжатым элементам условно относят: промежуточные колонны в зданиях и сооружениях, верхние пояса ферм при узловой нагрузке, восходящие раскосы и стойки решетки ферм.
Прочность сжатых бетонных элементов определяют при значении с коэффициентом=1,8. Расчет будет зависеть от формы сечения и от гибкости. Если λ=≥14, то расчет несущей способности производится с учетом геометрической нелинейности:≤=×b×h×φ,
где коэф. φ учитывает влияние геометрической нелинейности и м.б. определен 2-мя способами:
1 способ:
φ=1,14(1−) – 0,02×≤ 1 −
–суммарный эксцентриситет
= ++, где– расчетный эксцентриситет,– случайный.
=
Для бетонных элементов = , где–расчетная длина.
= β, где– полная длина эл-та в свету.
–учитывает ползучесть бетона (в обычных расчетах не применяется).
2 способ:
Коэффициент φ определяют по таблице 7.1. СНБ в зависимости от отношения и гибкости=
= ×– условная расчетная длина
= 1+0,5××Ф(∞,) – учитывает длительность действие нагрузки, где– продольная сила, вызванная постоянной продольной нагрузкой.
Случайный эксцентриситет учитывают в расчетном эксцентриситете
при >8
Случайный эксцентриситет учитывает несовпадение физического и геометрического ц.т., неточности при монтаже и изготовлении конструкции.
= max{}, гдеl–длина элемента или расстояние между точками закрепления от поперечных перемещений.
Ж/б элементы прямоугольного сечения с симметричным армированием при ≤20 и=≤ допускается расчитывать по несущей способности как центрально сжатые.
N ≤ η×φ×[A +), где
N – продольное сжимающие усилие от расчетных нагрузок,
A = h×b–площадь поперечного сечения
η – коэффициент условий работы (η = 0,9 приh≤ 200мм, η = 1 при h>200мм)
φ – коэффициент, учитывающий длительность приложения нагрузки, гибкость и характер армирования
φ = + 2×(-)××(+) /
φ≤
и определяют по таблицам в зависимости оти, где
–продольная сила от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок
или - половина площади сечения всей арматуры в поперечном сечении элемента, включая и промежуточные стержни, расположенные у граней, параллельных рассматриваемой плоскости.
–площадь арматуры у грани, расположенной дальше к сжимающей силе;
- площадь арматуры у грани, расположенной ближе к сжимающей силе.
– рассматриваемая плоскость
– промежуточные стержни
Конструирование сжатых элементов
:в колоннах - 5%, в остальных элементах – 4%
= , но не менее=; 0,1≤≤0,25. При невыполнении этих требований элемент относится к бетону.
Размеры сечений сжатых элементов назначаются такими, чтобы гибкость в обоих направлениях 𝞴 =не превышала 120 для колонн и 200 для др.
Наибольшее расстояние между продольными стержнями рабочей арматуры д.б. не более: 500 - в плоскости действия момента и 400 – из плоскости действия момента.
Любая продольная арматура должна охватываться поперечной арматурой, расположенной с шагом S≤ 500 мм и не более (2×a), где
а – ширина элемента.
Поперечная арматура должна ставиться с шагом 10Ø на участках стыковки без сварки.
Если площадь сжатой арматуры более 1,5%( >1,5 %), то шаг - 10Ø, но не более 300 мм.
Если >3%, то шаг - 10Ø, но не более 300 мм.
По длине элемента арматура ставиться:
≤400 МПаs ≤ 500 мм
s ≤ 15Ø (для вязаных каркасов)
s ≤ 20Ø (для сварных каркасов)
≥450 МПа s ≤ 400 мм
s ≤ 12Ø (для вязаных каркасов)
s≤ 15Ø (для сварных каркасов)