- •3 Проектирование конструкторской разработки
- •3.1 Технико-экономическое обоснование темы
- •3.2 Анализ существующих конструкций и постановка задач
- •1 2 3 4 5 6 7
- •3.3 Общее устройство и принцип работы подъёмника
- •3.4 Технологические расчёты
- •3.4.1Выбор исходных данных.
- •3.4.2 Расчёт штоков
- •3.4.3 Расчёт передачи винт-гайка
- •3.4.4 Подбор электродвигателя
- •3.4.5 Проверка винта на прочность
- •3.4.6 Подбор осевых подшипников
- •3.4.7 Расчёт болтов крепления колонны к раме
- •3.5 Техническое обслуживание объекта разработки
3.4.6 Подбор осевых подшипников
Подшипники подбираем по условиям статической и динамической грузоподъёмности.
Статическая нагрузка на один подшипник при внешней нагрузки 5 тонн составит 25 кН. На этом основании предварительно подбираем шарикоподшипники упорные средней серии 8307.
Cа=50,0 кН [8].
Так как подъёмник совершает циклическую работу, по производим расчёт на долговечность, задавшись временем работы подшипника [Lh]=5000 часов.
, (3.25)
где Lh – расчётная долговечность подшипника,ч;
n – частота вращения винта, nв=110,8 мин-1;
Cr – динамическая грузоподъёмность подшипника, Cr=85 кН [8];
Pа – эквивалентная нагрузка, кН;
р – показатель степени, равный для шарикоподшипников р=3[8];
- коэффициент надёжности;
- коэффициент, учитывающий качества металла и условия эксплуатации.
Pа=Fа*кб*кт, (3.26)
где Fа – осевая нагрузка, Fа=25кН;
кб- коэффициент безопасности, кб=1,3-1,5;
кт – температурный коэффициент, кт=1.
По формулам (3.25-3.26) получим
Pа=25*1,4*1=35кН
Lh=17230ч>5000ч
3.4.7 Расчёт болтов крепления колонны к раме
Колонна установлена на раму с помощью 4 болтов. Схема нагружения плиты и эпюры изображены на рисунке 3.7.
Рисунок 3.7 - Схема нагружения плиты
Определяем нормальные напряжения от действия вертикальной силы GB.
σN= GB*(1- χ)/Аст, (3.27)
где χ - коэффициент внешней нагрузки, χ=0,2-0,3;
Аст - площадь стыка.
σN=50000*(1-0,25)/(0,1*(0,73-0,25))=0,78МПа
Определяем нормальные напряжения от опрокидывающего момента
σM=М*(1-χ)/Wст, (3.28)
где М= GГ*H=5,6*2,11=11,82 кН*м – опрокидывающий момент;
Wст – момент сопротивления стыка.
Wст=b*(L2-L21)/6, (3.29)
где b – ширина плиты;
l, l1– длина плиты и длина выреза, соответственно.
Wст=0,1*(0,732-0,252)/6=0,00784 м3
По формуле (3.28) получим
σM=11,82*(1-0,25)/0,00784=1,13МПа
Усилие затяжки из условия нераскрытия стыка
σзат=Кст*(σM- σN), (3.30)
где Кст – коэффициент запаса по нераскрытию стыка, Кст=1,3-2,0 [12].
σзат=2*(1,13-0,78)=0,7МПа
Сила затяжки из условия нераскрытия стыка
Fзат=(σзат* Аст)/Z), (3.31)
где Z – число болтов.
Fзат=(0,7*0,048)/4=0,0084МН=8400Н
Сила затяжки из условия отсутствия сдвига
Fзат=(Ксд*GГ- GВ*fст)/(Z*fст), (3.32)
где Ксд – коэффициент запаса по отсутствию сдвига, Ксд=1,3-2,0 [12];
fст – коэффициент трения в стыке, fст=0,15-0,2 – сталь по стали [12].
Fзат=(2*5,9-50*0,15)/(4*0,15)=7,16кН=7160кН.
Расчётная нагрузка на болт
Fр=1,3*Fзат max+χ*(FМ-FN), (3.33)
где FМ – нагрузка, приходящаяся на болт от опрокидывающего момента;
FN – нагрузка, приходящаяся на болт от вертикальной силы GB.
FN= GB/Z=50000/4=12500Н
FМ=М*l1/(2*i*Σl2i), (3.34)
где l1 – расстояние до наиболее удалённого болта;
i – число болтов в поперечном ряду;
li – расстояние от оси до i-того болта.
FМ=11,82*0,3/(2*1*(0,32+0,252)=11,62кН
По формуле (3.33) получим
Fр=1,3*8400+0,25*(11620-12500)=10700Н
Необходимый внутренний диаметр резьбы болта
d1≥, (3.35)
где [σ] – допускаемое напряжение для материала болта, для класса прочности 5.6 [σ]=150 МПа [12].
d1≥=0,0095мм
Назначаем болты М20.