false - ДЕП_4 цепак —реал повний
.pdf
2.Вибір номінальної напругиелектропередачі
Визначимо номінальну напругуелектропередачі за допомогоюемпіричної формули Залесського
3 |
|
( |
|
|
|
|
) |
3 |
|
( |
|
|
) |
|
||
|
0.1 + 0.015 |
|
L |
|
0.1 + 0.015 310 |
= 939.65кВ |
||||||||||
U' = P 10 |
|
|
|
= 2425 10 |
|
|
||||||||||
При використанні емпіричної формулиз шведської практики: |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
U'' = 17 |
L |
|
|
+ P = 17 |
310 |
+ 2425 = 840.49кВ |
|
|
||||||||
|
|
|
16 |
|
|
|
||||||||||
16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
З урахуванням системи номінальних напругОЕС Українидляелектропередачі слід приймати вищу номінальну напругу Un = 750кВ.
3.Вибір кількості кіл та перерізу проводів електропередачі
Оскільки потужність,яку необхідно передавати по лінії,становить менше 20% (PIIc .2 = 2.91 103 < P = 2.425 103 МВт),її транспорт можна здійснити
одноколовоюлінієюбез перемикальних пунктів,оскільки лініявідносно коротка(L = 310 км)
Вибір перерізу лінії здійснюєтьсяза допомогоюекономічнихінтервалів потужності.За транзиту по лінії розрахункової потужності і коефіцієнту
потужності cos |
= |
0.9робочий струм лінії: |
|||||||
|
|
|
P 103 |
|
|
2425 103 |
|||
I = |
|
|
|
= |
|
|
|
|
= 2074.18А |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
3 Un cos |
|
|
|
3 750 0.9 |
|||
Тоді длякожної фази слід прийняти конструкцію5хАС-400/64,дляякої струмове навантаження становить більше 1620 А.
Погонні параметри схемизаміщення лініїелктропередач Провід марки АС-400/64 характеризується наступними параметрами: зовнішній діаметр проводу d = 27.7мм,погонний омічний опір r0 = 0.074
Розрахунок втрат акьтивної потужності на корону
Під час вибору оптимальної конструкції фази ДЕП обовязково слід врахувати величини втрат активної потужності і енергії на корону.Втрати на корону залежать від типу і діаметру проволів,стану їхньої поверхні,габаритів,робочої напруги передачі.Такожнеобхідно врахувати залежність річних втрат на корону від метереологогічних умов траси лінії.
Імовірність групи погоди:
Сприятливапогода |
сп = 0.8259 |
Сухий сніг сс = 0.0913 |
|
Дощ д = 0.0571 |
|
Паморозь і ожеледь |
п = 0.0257 |
Втрати активної потужності на корону длякожної групи погодиможна визначити за допомогоюузагальнених характеристик θі.
сп.кр = 0.07 |
кВт |
|
сп.ср = 0.09 |
кВт |
|||||
км мм2 |
км мм2 |
||||||||
|
|
|
|
||||||
сс.кр = 0.25 |
|
кВт |
сс.ср = 0.3 |
|
кВт |
||||
|
|
|
|
||||||
км мм2 |
км мм2 |
||||||||
|
|
||||||||
д.кр = 0.8 |
|
кВт |
|
д.ср = 1.05 |
кВт |
|||
|
км мм2 |
км мм2 |
||||||
|
|
|
|
|||||
п.кр = 2.5 |
кВт |
п.ср = 3.2 |
|
кВт |
||||
|
|
|
|
|||||
км мм2 |
км мм2 |
|||||||
|
|
|
||||||
Питому величину середньорічних втрат активної потужності на корону для трифазної лінії визначають підсумуванням втрат по фазах длякожної групи погодних умов
|
|
|
|
|
|
- 1 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
P |
= n |
d 10 |
|
|
|
сп |
(2 |
сп.кр |
+ |
) |
+ |
сс |
(2 |
сс.кр |
+ |
) |
|
|||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
к0 |
|
2 |
|
|
|
|
|
сп.ср |
|
|
|
сс.ср |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
+ д (2 д.кр + |
д.ср) + п (2 п.кр + п.ср)= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
27.7 0.1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
=5 |
|
|
|
|
|
[0.8259 (2 0.07 + 0.09)] + |
0.0913 (2 0.25 + 0.3)+ |
|
|
|
|
|||||||||||||
2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кВт |
|
|
|
|
|
кВт |
|||||||
+0.0571 (2 0.8 + |
1.05) + 0.0257 (2.5 + 3.2)=5.995 |
Pk0 |
= 5.995 |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
км |
|
км |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Еквівалентний радіус розщепленого проводу із крокомрозщеплення фази a = 500 мм:
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
n-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5-1 |
|
||||
|
|
|
d |
a |
|
|
|
|
27.7 |
500 |
|
|
||||||||||
Re |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
n = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 = 295.84мм |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
2 |
2 sin |
|
|
|
|
|
2 |
|
2 sin |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
||||
Приймемо опори типу ПБ750-1,на якій проводи розташовані горизонтально на опорі на відстані D = 16м один від одного
Dc = D 3 |
|
|
= 16 3 |
|
= 20.16м |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Погонний активний опір лінії: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
r'0 |
= |
r0 |
= |
|
0.074 |
= 0.0148Ом/км |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
n |
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Погонний індуктивний опір: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
D 103 |
|
0.016 |
|
|
20.16 10 |
3 |
0.016 |
|
Ом |
|||||||
x |
= 0.144 log |
|
c |
+ |
= |
0.144 log |
|
+ |
= 0.267 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
Re |
|
n |
|
|
295.84 |
|
|
5 |
|
км |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Погонна активна провідність |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Pk0 10- 3 |
|
|
|
5.995 10-3 |
|
|
|
|
||||||||||
g0 = |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
= 1.066 10-8 Ом/км |
||||||
|
Un |
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
750 |
|
|
|
|
|
|
|||||
погонна ємнісна провідність |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
b0 = |
7.58 10- 6 |
|
|
= |
|
7.58 10-6 |
|
= 0.00000413См/км |
|||||||||||
|
3 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Dc 10 |
|
log |
20.16 10 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
log |
|
Re |
|
|
|
|
295.84 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Погонні параметри Z0 |
і Y0 |
можуть бути представлені комплексними числами |
|||||||||||||||||
Z0 = r'0 + i x0 = |
0.015 + 0.267i Ом/км |
||||||||||||||||||
Y0 = g0 + i b0 = |
1.066 10-8 |
+ 4.13i 10- 6 См/км |
|||||||||||||||||
Хвильовий опір ДЕП: |
|
|
|
Хвильові параметри |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
r'0 + i x0 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0.015 + 0.267i |
||||||||||||
ZXB = |
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=254.469 - 6.713iОм |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
g0 + i b0 |
|
1.066 10- 8 + 4.13i 10- 6 |
||||||||||||||
ZXB = 254.469 - 6.713i Ом
Коефіцієнт поширення електромагнітної хвилі:
0 |
= |
|
(r' + i x |
0 |
) (g |
+ i b ) |
1/м |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|||
= |
|
(0.015 + i 0.267) (1.066 10- 8 |
+ i 4.13 10-6) |
|
||||||||
0 |
|
-5 |
|
- 3 |
1 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||||||||
0 = 3.044 10 |
|
|
+ 1.051i 10 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
м |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Натуральна потужністьлінії з урахуваннямтільки дійсної складової хвилового опору лінії і номінальної напруги електропередачі:
|
2 |
|
|
7502 |
|
PHT = |
Un |
= |
=2210 МВт |
||
Re(ZXB) |
|
254.469 |
|||
|
Узагальнені параметри еквівалентного чотириполюсника |
||||
AL = cosh( 0 L) |
= cosh[(0.0000304 + 0.00105 i) 310] = 0.948 + 3.014i 10- 3 |
||||
AL = 0.948 + 3.014i 10- 3
DL = AL = 0.948 + 0.00301i
BL |
= ZXB sinh( 0 L)=(254.469 - |
6.713i) sinh (3.044 10- 5 + 1.051i 10- 3) 310 |
|||||||||
BL = 4.419 + 81.319i Ом |
|
|
sinh (3.044 10- 5 + 1.051i 10-3) 310 |
||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
||
CL = |
|
|
sinh( 0 L)= |
|
|
|
|||||
Z |
|
254.469 - |
6.713i |
||||||||
|
|
|
XB |
|
|
|
|
|
|
||
CL = 1.935 10- 6 + 1.257i 10-3 |
См |
|
|||||||||
Перевірка правильності отриманих результатів: |
|||||||||||
A |
2 - B |
L |
C |
L |
= 1.0 |
|
|
|
|
||
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
4.Вибіртипу,кількості тапотужності автотрансформаторів, встановленихнапочатку і в кінці лінії
На початку електропередачі слід встановитиавтотрансформатори класу 750/500 кВ.З таким коефіцієнтомтрансформації виготовлять агрегати типу АОДЦТН-417000/750/500.Таким чиномзавданнявибору силових автотрансформаторів на передавальному кінці лінії полягає увизначенні необхідної кількості агрегатів.
Для визначеннякількості автотрансформаторів,які встановлено на передавальному кінці передачі,необхідно оцінити величину втрат активної потужності улінії врежимі максимальних навантажень:
P = |
|
P |
2 |
r' L + |
P 10-3 |
L |
|
|||
U |
|
|||||||||
|
|
0 |
k0 |
|
|
|
||||
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
||
|
|
2425 2 |
|
|
|
-3 |
|
|||
P |
= |
|
|
|
0.015 310 + 5.995 10 |
|
310=49.823МВт |
|||
|
|
|
|
|||||||
|
|
750 |
|
|
|
|
|
|||
Кількість необхідних длявстановлення напередавалному кінці лінії автотрансформаторів:
n1 = |
|
P + P |
|
|
2425 |
+ 49.823 |
=1.77 |
|
|
|
|
|
= |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
cos |
n |
3 S |
1.4 |
0.8 3 |
417 1.4 |
|||
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
Отже,на передавальному кінці передачі приймаєтьсядо встановлення n1 = 2
групи і 1 резервний однофазніавтотрансформатори.
В кінці електропередачі слід встановити автотрансформатори класу 750/330 кВ.З таким коефіцієнтомтрансформації виготовлять агрегати типу АОДЦТН-333000/750/330.Таким чиномзавданнявибору силових автотрансформаторів на прийомному кінці лінії полягає у визначенні необхідної кількості агрегатів:
n2 = |
P |
|
|
= |
2425 |
= 1.93 |
cos 3 S |
T2 |
1.4 |
0.9 3 333 1.4 |
|||
|
|
|
|
|
|
Отже,на прийомному кінці передачіприймається довстановлення n2 = 2групи і
1 резервний однофазні автотрансформатори
5.Визначення параметрів схемзаміщення елементів електропередачі
Параметри схеми заміщення силових автотрансформаторів Каталожнідані автотрансформатора типу АОДЦТН-333000/750/330: номінальна потужність ST2 = 333 МВА,втратиКЗ вобмотці вищої і середньої
напруги PkBC = 0.58МВт,втрати ХХ Pxx = 0.25МВт,напруги КЗ в
контурах обомток В-С UkBC = 10%,В-Н UkBH = 28%,С-HUkCH = 17%, струм ХХ - ixx = 0.35 %
Активний опір послідовно увімкнутих обмоток ВН і СН автотрансформаторів:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
3 0.58 7502 |
||||||||
|
|
|
3 PkBC Un |
|
|
|||||||||||||||||||||
rT2 |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
= 0.98071Ом |
|||
|
|
(3 S |
)2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3 333)2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Індуктивний опір: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
10 7502 |
|
|
|
|
|
||||
xT2 = |
|
UkBC Un |
= |
|
|
|
|
= 56.306Ом |
||||||||||||||||||
|
3 100 ST2 |
|
|
|
3 100 333 |
|
||||||||||||||||||||
Активна і індуктивнапровідність автотрансформаторів: |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
3 |
Pxx |
|
|
|
3 0.25 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
gT2 = |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
= 0.000001333См |
|||||||||||
|
|
Un |
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
750 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
-3ST2 ixx |
|
|
|
-3 333 0.35 |
||||||||||||||||||
bT2 |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= -0.000006216См |
|||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
100 750 |
2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
100 Un |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Узагальнені сталі схеми заміщення автотрансформаторів |
||||||||||||||||||||||||||
AT2 = 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
(r |
|
|
+ i x |
|
|
|
|
0.98071 + i 56.306 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
|
|
T2 |
|
|
|
|||||||||||||
BT2 |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
= 0.49 + 28.153i Ом |
||
|
|
|
|
|
|
n2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|||||||
|
|
= (g |
|
|
|
|
|
|
) n |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
C |
T2 |
T2 |
+ i b |
|
|
= (0.000001333 + i -0.000006216) 2 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
CT2 = 2.666 10- 6 - 1.243i 10-5 См |
||||||||||||||||||||||||||
D |
T2 |
= 1 + B |
T2 |
C |
|
=1 + (0.49 + 28.153i) (2.666 10-6 - 1.243i 10- 5) |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
DT2 = 1 + 6.896i 10-5
Каталожнідані автотрансформатора типу АОДЦТН-417000/750/500: номінальна потужність ST1 = 417 МВА,втратиКЗ вобмотці вищої і середньої
напруги PkBC = 0.7МВт,втрати ХХ Pxx = 0.28МВт,напруги КЗ вконтурах обмоток В-С
UkBC = 11.5%,В-Н UkBH = 81%,С-HUkCH = 68 %,струм ХХ - ixx = 0.2%
Активний опір послідовно увімкнутих обмоток ВН і СН автотрансформаторів:
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
3 0.7 7502 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
rT1 = |
|
PkBC Un |
= |
|
= 0.75479Ом |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
(3 S |
)2 |
|
|
|
|
|
|
|
(3 417)2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Індуктивний опір: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
11.5 7502 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
xT1 = |
|
UkBC Un |
|
= |
|
|
= |
|
51.709Ом |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
3 100 ST1 |
|
|
|
3 100 417 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
Активна і індуктивнапровідність автотрансформаторів: |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
3 |
|
Pxx |
|
|
|
|
3 0.28 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
gT1 = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0.000001493См |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Un |
2 |
|
|
|
750 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
bT1 = |
|
-3ST1 ixx |
|
= |
|
|
-3 417 0.2 |
= -0.000004448См |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
100 Un |
|
|
|
|
|
|
|
|
100 750 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Узагальнені сталі схеми заміщення автотрансформаторів |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
AT1 = 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
(r |
|
|
|
+ i x |
|
|
|
|
|
|
0.75479 + i 51.709 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
BT1 = |
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
T1 |
= |
|
= 0.377 + 25.855i Ом |
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
n1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
(g |
|
|
|
|
|
|
|
|
) n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
C |
T1 |
= |
|
T1 |
+ i b |
|
|
|
|
= (0.000001493 + i -0.000004448) 2 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
CT1 = 2.986 10- 6 - 8.896i 10-6 |
См |
( |
|
|
|
|
|
|
- 6) |
||||||||||||||||||||||||||||||
D |
|
= |
1 |
+ |
B |
|
|
|
C |
=1 |
+ |
(0.377 |
|
+ |
25.855i) |
2.986 |
|
-6 |
- |
8.896i |
|
||||||||||||||||||
T1 |
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
10 |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
DT1 = 1 + 7.384i 10-5
Регулювальні можливості автотрансформаторів Регулювальна формула РПН дляавтотрансформаторів типу АОДЦТН-417000/750/500 становить +5%,тобто c1 = 0.05.
Тоді мінімальний і максимальний коефіцієнтитрансформації будуть:
KTmin1 = |
UT1B + UT1C |
c1 |
750 + 500 0.05 |
= 1.476 |
|||||||||
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|||
UT1C + UT1C |
|
500 + 500 0.05 |
|||||||||||
|
c1 |
|
|||||||||||
KTmax1 = |
|
UT1B - UT1C |
c1 |
750 |
- 500 0.05 |
= 1.526 |
|||||||
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
||||
|
U |
- U |
|
|
|
500 |
- 500 0.05 |
|
|||||
|
|
T1C |
T1C |
|
c1 |
|
|
|
|
|
|
||
Регулювальний діапазон: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
UT1min = UT1C KTmin1 = |
500 1.476 = 738.0кВ |
||||||||||||
UT1max = UT1C KTmax1 = 500 1.526 = 763.0кВ Регулювальна формула РПН дляавтотрансформаторів типу АОДЦТН-333000/750/330 становить +10%,тобто c = 0.10.
Тоді мінімальний і максимальний коефіцієнтитрансформації будуть:
KTmin2 = |
UT2B + UT2C |
c |
|
= |
750 + 330 |
0.10 |
= 2.157 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
UT2C + UT2C |
c |
|
330 + 330 |
0.10 |
||||||||||
|
|
|
||||||||||||
KTmax2 = |
|
UT2B - UT2C |
c |
= |
|
750 - 330 0.10 |
= 2.414 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
U |
- U |
|
c |
330 - 330 0.10 |
|||||||||
|
|
T2C |
T2C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Регулювальний діапазон: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
UT2min = UT2C KTmin2 = |
330 2.157 = 711.81кВ |
|||||||||||||
UT2max = UT2C KTmax2 = |
330 2.414 = |
796.62кВ |
||||||||||||
6.Вибір засобів компенсації,типуі кількості шунтувальних реакторів
Вибір реакторів Для ліній електропередач класу напруги 750 кВ випускаєтьсятільки один тип
шунтувальних реакторів РОДЦ-111000/750 ( PXXp = 350кВт, Qp0 = 110
МВАр Unp = 787кВ)
Активна і індуктивнапровідність групи,яка складається із трьох однофазних реакторів:
gp = |
3 |
PXXp 10- 3 |
= |
3 350 10-3 |
= 0.000001695См |
||||
|
Unp |
2 |
|
2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
787 |
|
||
bp = |
3 Qp0 |
= |
|
3 110 |
= 0.0005328См |
||||
|
2 |
|
2 |
|
|||||
|
Unp |
|
787 |
|
|
|
|
||
Сумарна потужність шунтувальних реакторів повиннастановити
2 |
L |
= 0.7 0.00000413 750 |
2 |
310 = 504.1МВАр |
Qp = 0.7 b0 Un |
|
Кількість необхідних груп однофазних реакторів:
Qp
= 1.528 => N = 1
3 Qp0
Такимчином,для компенсації зарядної потужності лінії і обмеженняперенапругу режимах її малих навантажень слід встановити дві групи,кожна з яких складається із трьох однофазних реакторівтипу РОДЦ-111000/750 Узагальнені сталі еквівалентного чотириполюсника:
Ap = 1 + i 0 Bp = 0 + i 0Ом
Cp = (gp - i bp) N = (0.000001695 - i 0.0005328)
Cp = 1.695 10- 6 - 5.328i 10- 4 См
Dp = 1 + i 0