imp_1_20120907
.pdfсвинец |
алюминий |
|
Зона смешения
а
свинец |
алюминий |
|
Зона смешения |
б
Рис. 5.9. Интенсивности линий спектра алюминия и свинца в зоне сплавления двух металлов: а – исходный слиток, б – после воз-
действия НЭМИ
81
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
.% |
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
, масс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
элемента |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Концентрация |
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-40 |
-35 |
-30 |
-25 |
-20 |
-15 |
-10 |
-5 |
0 |
|
|
|
|
Расстояние, мкм |
|
|
|
Рис. 5.10. Содержание свинца в алюминиевой области слитка (ну-
левая координата – видимая граница контакта свинца и алюминия):
1– исходного слитка; 2 – обработанного НЭМИ
Из полученной концентрационной зависимости видно, что глубина кон-
центрация свинца в зоне взаимопроникновения обработанного НЭМИ металла изменяется более интенсивно. Кроме того, после обработки НЭМИ концентра-
ция свинца заметно снижается с 82 до 41масс.%. Этот результат хорошо согла-
суется с полученной ранее зависимостью продолжительности кристаллизации чистого алюминия. Ранее было показано, что при 15 минутной обработке чи-
стого алюминия время кристаллизации его уменьшается. А значит, снижается время, в течение которого атомы имеют наибольшую подвижность.
Расчет температурных зависимостей коэффициентов диффузии атомов алюминия и свинца показывает, что к тому моменту, когда подвижность ато-
мов алюминия падает практически до нуля, подвижность атомов свинца еще достаточно высока. При температурах кристаллизации/плавления коэффициен-
ты диффузии атомов алюминия и свинца отличаются почти в 15 раз. Этим, по всей видимости, объясняет тот факт, что глубина зоны выделения избыточных
82
фаз атомов свинца в алюминий/цинк намного превышает глубину зоны обрат-
ного проникновения.
Отмечается хорошая корреляция полученных результатов с ранее приве-
денными по сплавам систем Al-Si, Al-Cu. В которых, во-первых, в облученных образцах наблюдается более крупнозернистая структура, во-вторых, игольча-
тые эвтектические выделения, в то время как в необлученных НЭМИ – ком-
пактные, а α-фаза в обработанных НЭМИ образцах более обогащена кремнием
(по данным РЭМ 1,6 и 1,25% Si).
5.2.5. ОБРАБОТКА ЦИНКА
Эксперимент проводился на цинке, следующего химического состава: не менее 99,98% Zn, 0,005% Pb, <0,001% Cd, 0,0041% Fe, 0,001% Cu, 0,001% Sn, <0,001% Sb, <0,0005% As.
Проводилась обработка НЭМИ расплава цинка массой 300 кг при началь-
ной температуре расплава 450ºС в течение 1,5 часа. После этого металла пода-
вался на машину для литья под давлением 711-Б-09. Одновременно в одной форме отливались 8 шаровых анодов.
Сравнительное взвешивание шаровых анодов, отлитых по стандартной ме-
тодике и с использованием НЭМИ, показало, что аноды, отлитые по опытной методике, весят на 15–20% больше (в среднем 0,37 и 0,45 кг). При этом во всех анодах обработанных по стандартной методике имелись усадочные поры в центральной части.
Изучение темплетов показало, что в обработанном НЭМИ металле значи-
тельно уменьшаются размеры пустот (с 8–15 мм, до 4–7 мм) и полностью от-
сутствует усадочная раковина.
Фотографии макроструктур цинковых анодов приведены на рис. 5.11.
На приведенных снимках видны существенные различия в макрострукту-
ре. Так в структуре необработанного металла, у поверхности имеется зона ши-
83
риной около 4–5 мм, в которой располагаются дисперсные столбчатые кри-
сталлы толщиной, в среднем, 0,1–0,15 мм. В центральной части отливки преоб-
ладают крупные равноосные кристаллы диаметром 1–1,5 мм.
а б
Рис. 5.11. Макроструктура темплетов чистого цинка: а – образец сравне-
ния, б – с предварительной обработкой расплава НЭМИ
У обработанного металла так же имеется две зоны кристаллизации. Но зо-
на подкорковых столбчатых кристаллов имеет ширину порядка 9–11 мм, а раз-
меры кристаллов по результатам измерения методом случайных секущих в 1,5– 2 раза превышают размеры кристаллов необработанного металла. В верхней трети части слитка, в зоне равноосных кристаллов хорошо видны единичные рассредоточенные усадочные поры размером 0,1 мм.
Микроструктурные исследования на оптическом микроскопе NEOPHOT
21 различных зон слитка подтвердило укрупнение зеренной структуры в обра-
ботанном НЭМИ металле (рис. 5.12).
5.2.6. ОБРАБОТКА СТАЛЕЙ 20Л И 20ГЛ Обработка сталей проводилась в цеховых условиях в ОАО НПК «Уралва-
гонзавод». Химический состав исследуемых сталей соответствует ГОСТ 977-88
(сталь 20Л), ОСТ 32.183-2001 (сталь 20ГЛ).
84
Обрабатывалось два типа деталей №132.01.02.035-0 (надпятник) пл.№68431 и №100.10.014-0 (корпус буксы) пл.№698431. Детали заливались кустовым методом по 6 шт. в кусте.
а |
|
б |
|
|
|
Рис. 5.12. Панорама микроструктуры зон столбчатых кристаллов шаровых анодов: а – образец сравнения, х25; б – цинк обработан в расплавленном состо-
янии НЭМИ, х25
Исследование изломов на растровом электронном микроскопе показали, что в обоих случаях металл имеет хрупкий межкристаллический излом рис.
5.13
85
а |
|
б |
|
|
|
Рис. 5.13. Изломы образцов цинка: а –исходного; б – обработанного НЭМИ
Способ обработки: импульсное электромагнитное поле подается в форму с расплавленным металлом через два электрода. Электроды в форме располага-
лись таким образом, чтобы между ними находилась наибольшая масса металла.
Время обработки с начала заливки металла в форму для надпятников 5–10 мин,
для корпуса буксы – 20 мин.
Проводился анализ механических свойств и структуры залитых образцов.
На рис. 5.14 приведены типичные структуры необработанных образцов (а) ста-
ли 20Л и обработанный НЭМИ в течение 10 минут (б). Для обоих образцов ха-
рактерна феррито-перлитная структура. Размер зерна в обработанных НЭМИ образцах 8, 9, в необработанных – 8. Во всех образцах имеются ликвационные участки.
Механические свойства образцов стали 20Л определялись при испытаниях на растяжение. Результаты испытаний приведены в табл. 5.7.
Таким образом, в целом можно отметить повышение, как прочностных свойств, так и свойств пластичности.
86
|
|
|
|
|
Таблица 5.7 |
|
|
Механические свойства стали 20Л |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Образец |
в, МПа |
т, МПа |
, % |
, % |
KCU–60 °C, |
|
|
|
|
|
|
Дж/см2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Необработанный |
291 |
523 |
26 |
39 |
910–1040 |
|
НЭМИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обработанный |
314 |
511 |
33 |
53 |
1090–910 |
|
НЭМИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аналогичные исследования были проведены для стали 20ГЛ. В табл. 5.8
приведены механические свойства образцов стали 20ГЛ. Микроструктура об-
разцов стали 20ГЛ показана на рис. 5.15, 5.16 (а – микроструктура поверхности,
б – микроструктура середины детали).
|
|
|
|
|
Таблица 5.8 |
|
|
Механические свойства стали 20ГЛ |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Образец |
в, МПа |
т, МПа |
, % |
, % |
KCU–60 °C, |
|
|
|
|
|
|
Дж/см2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Необработанный |
507 |
296 |
24 |
42 |
17–20 |
|
НЭМИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обработанный |
552 |
336 |
28,5 |
52 |
34–25 |
|
НЭМИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Также в ОАО «НПК «Уралвагонзавод» проводилась обработка наносе-
кундными электромагнитными импульсами боковой рамы. Боковая рама – один из основных конструктивных элементов каркаса тележки 18-100 и служит для передачи нагрузки на оси тележки через буксовый узел. Она объединяет в единую систему колесные пары с буксовыми узлами, рессорное подвешивание,
надрессорную балку и навесное тормозное оборудование. Изготавливается ме-
87
тодом литья, с дополнительной механической обработкой и клепкой износо-
стойких пластин. Внешний вид рамы показан на рис. 5.17.
а
б
Рис. 5.14. Микроструктура образцов стали 20Л
88
а б
Рис. 5.15. Микроструктура необработанного НЭМИ образца стали 20ГЛ
а |
б |
|
Рис. 5.16. Микроструктура обработанного НЭМИ образца стали 20ГЛ
Обработка НЭМИ осуществлялась погружением в кристаллизующийся расплав двух электродов.
После кристаллизации деталь прошла двойную нормализацию. Затем ис-
следовали химический состав, твердость с поверхности и по сечению фрагмен-
тов рамы, механические свойства, наличие неметаллических включений, мик-
роструктуру.
89
Рис. 5.17. Боковая рама
Твердость образцов определялась по методу Бринелля и составила: для ме-
талла вблизи электродов 285 и 170 НВ, для остального металла от 143 до 163
НВ.
Результаты измерения механических свойств металла, отобранного с че-
тырех участков рамы приведены в табл. 5.9. Из таблицы видно, что по всем ха-
рактеристикам, кроме предела текучести материал рамы удовлетворяет требо-
ваниям ОСТ 32.183–2001.
Таблица 5.9
Механические свойства образцов боковой рамы
№ |
σт, МПа |
σв, МПа |
δ, % |
ψ, % |
KCU+20°С |
KCU-60°С |
KCМ-60°С |
dотп, |
|
Дж/см2 |
Дж/см2 |
Дж/см2 |
мм |
||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
326 |
525 |
20 |
42 |
110–104 |
25–61 |
18–25 |
4,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
304 |
510 |
26 |
53,5 |
98–113 |
43–49 |
18–25 |
4,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
332 |
531 |
20 |
40 |
141–110 |
61–49 |
22–17 |
4,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
313 |
534 |
21 |
48 |
129–135 |
86–86 |
31–37 |
4,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ОСТ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
32.183– |
343 |
510 |
18 |
25 |
49 |
24,5 |
16,7 |
|
|
2001 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание: Образцы 1 и 4 вырезаны у мест установки электродов.
90