- •Министерство образования и науки
- •Предисловие
- •Изучение характера сдвижения земной поверхности и массива горных пород при очистной выемке
- •Теоретические положения
- •Порядок выполнения работы
- •1. Определение высоты зоны обрушения
- •2. Определение параметров зоны полных сдвижений
- •3. Определение параметров мульды сдвижения
- •4. Определение параметров зоны разгрузки
- •5. Определение параметров зоны опорного давления
- •6. Расчет расстояния до точки максимума опорного давления
- •7.Расчет максимальных напряжений в зоне опорного давления
- •3. Определение параметров мульды сдвижения
- •4. Определение параметров зоны разгрузки
- •5. Определение параметров зоны опорного давления
- •6. Расчет расстояния до точки максимума опорного давления
- •7.Расчет максимальных напряжений в зоне опорного давления
- •8. Определение коэффициента концентрации напряжений
- •9. Построение схемы главного сечения мульды сдвижения вкрест простирания и расположения зон обрушения, полных сдвижений, разгрузки и опорного давления
- •Вопросы для самоконтроля
- •Ргр № 2. Оценка удароопасности угольных пластов и определение зон влияния разрывных и пликативных нарушений на формирование очагов горных ударов
- •Теоретические положения
- •Выполнение работы
- •Определение коэффициента удароопасности угольного пласта
- •2. Определение ширины зоны тектонического влияния разрывного нарушения
- •3.Определение ширины зоны тектонического влияния синклинальной и антиклинальной складок
- •4.Определение размеров зоны повышенных напряжений разрывного нарушения
- •5.Определение размеров зоны повышенных напряжений синклинальной и антиклинальной складок
- •Определение заданных условий для варианта № 25.
- •Расчет коэффициента удароопасности угольного пласта
- •Определение ширины зоны тектонического влияния синклинальной и антиклинальной складок
- •Определение размеров зоны повышенных напряжений разрывного нарушения
- •5. Определение размеров зоны повышенных напряжений синклинальной и антиклинальной складок
- •6. Изображение схемы расположения зон тектонического влияния и зон повышенных напряжений для разрыва и складок.
- •Варианты заданий
- •Вопросы для самоконтроля
- •Построение границ защищенных зон и повышенного горного давления
- •Теоретические положения
- •Методика построения границ защищенных зон (по вними)
- •Пример выполнения работы
- •1. Определение минимально допустимой мощности междупластья
- •2. Определение эффективной мощности mэф
- •6. Определение размеров области восстановления опасных нагрузок (зона 5)
- •7. Определение величин допустимых опережений
- •Пример выполнения работы
- •1. Определение минимально допустимой
- •Вопросы для самоконтроля
- •Варианты заданий
- •Ргр № 4 прогноз критической глубины выбросоопасности угольных пластов на стадии геологической разведки в условиях кузбасса
- •Теоретические положения
- •Методика определения критической глубины выбросоопасности угольных пластов
- •Пример выполнения работы
- •Пример определения градиента нарастания метаноносности угольных пластов с увеличением глубины на первые 100 м от поверхности метановой зоны
- •Определение критической глубины выбросоопасности угольных пластов Пример определения критической глубины выбросоопасности угольных пластов на стадии геологической разведки
- •Вопросы для самоконтроля
- •Варианты заданий
- •Ргр № 5 расчет устойчивости борта карьера
- •Теоретические положения
- •Выполнение работы
- •2. Расчет параметров откоса и порядок построения основной поверхности скольжения
- •Пример выполнения работы
- •2. Расчет параметров откоса и порядок построения основной поверхности скольжения
- •3. Проверочный расчет
- •Список рекомендуемой литературы
Ргр № 5 расчет устойчивости борта карьера
Цель работы - ознакомиться с основными инженерными методами расчета устойчивости борта карьера и научиться производить построение возможной призмы обрушения пород по способу алгебраического сложения сил по круглоцилиндрической поверхности скольжения.
Теоретические положения
Устойчивость бортов карьеров и отвалов является одним из основных вопросов при разработке месторождений полезных ископаемых открытым способом. С устойчивостью бортов карьеров и отвалов связаны безопасность работ в карьерах, вопросы технологии, предельная глубина карьеров, предельные углы наклона бортов и дренирование месторождений.
При большой глубине карьеров изменение предельного угла наклона бортов на 3-4 град приводит к изменению вскрышных работ на миллионы кубометров, например при глубине карьера 300 м увеличение угла наклона борта с 30 до 34 град приводит к сокращению вскрышных работ на 10,8 млн.3 на 1 км протяженности борта. Учитывая, что протяженность действующих и строящихся карьеров измеряется сотнями километров, становится очевидным, что определение максимальных углов наклона устойчивости бортов карьеров является большой народнохозяйственной задачей [13-15].
Разработка месторождений открытым способом сопровождается развитием деформаций в прибортовой зоне карьеров, которые делятся на: осыпи, обрушения, просадки, оплывины и оползни.
Осыпи образуются в результате выветривания пород на поверхности откосов и, отрываясь от массива в виде отдельных кусков и глыб, скатываются к подошве откосов.
Обрушение - быстрое, в течение нескольких секунд, смещение породных масс, слагающих откос, и скатывание их к подошве откоса.
Просадки - вертикальное опускание прибортовых участков пористых, рыхлых породных масс без образования сплошной поверхности скольжения.
Оплывины - перемещение в виде потока насыщенных водой рыхлых отложений породных масс, которые растекаются по площадкам уступов под углом 4-6 град и менее.
Оползни - медленное смещение породных масс по поверхности скольжения, которая залегает в массиве под углом, меньшим угла внутреннего трения пород, пересекаемых этой поверхностью.
Оползни уступов и бортов карьеров делятся на контактные, покровные, оползни выпирания и надвига. Общий вид этих деформаций приведен на рис. 5.1.
Устойчивость бортов карьеров зависит от физико-механических свойств пород и литолого-структурных особенностей геологического комплекса и определяется сопротивлением пород сдвигу в образце и массиве (сцеплением K, кПа и углом внутреннего трения ρ), по контактам слоев и трещинам (K и ρ), трещиноватостью W, выветриваемостью, склонностью к разуплотнению и набуханию, ползучестью.
В зависимости от свойств, определяющих устойчивость пород в откосах, все горные породы разделены на пять групп (табл. 5.1).
Методов расчета устойчивости бортов карьеров в настоящее время существует довольно много. Большинство этих методов в качестве исходных данных используют физические свойства пород: объемный вес γ и прочностные характеристики: сцепление К, угол внутреннего трения ρ или сопротивление сдвигу τ [16].
Расчет углов наклона бортов карьеров при любом методе начинается с разделения бортов на участки, на протяжении которых горно-геологические условия можно считать неизменными. Для этого используют данные детальной разведки месторождения и проектные решения о контуре и глубине карьера.
Для каждого участка строится геологический разрез в направлении, перпендикулярном к простиранию борта, в котором указываются направления слоистости горных пород, трещины и тектонические нарушения. На разрез наносится ориентировочное положение поверхности борта и положение наиболее напряженной поверхности скольжения. Этими поверхностями ограничивается призма возможного обрушения пород. Расстояние между разрезами принимается не менее ширины призмы обрушения.
При горизонтальном и пологом залегании слоев пород в сторону карьера расстояние между разрезами должно быть не менее глубины карьера.
Для расчета устойчивости борта карьера определяются средневзвешенные значения физических свойств всего комплекса пород, пересекаемых геологическими разрезами:
(5.1)
(5.2)
(5.3)
где γi - объемный вес пород i-го слоя, кН/м3; - мощность i-го слоя в пределах призмы возможного обрушения, м; Кmi - сцепление пород отдельного i-го слоя или литологической группы пород, кПа; - длина участка поверхности скольжения в пределах каждой разновидности пород, имеющей характеристики ρi иKmi; σi, - нормальное напряжение в пределах участка поверхности скольжения, проходящей по i-му слою, кПа; ρi, - угол внутреннего трения пород отдельного i-го слоя, град. Для расчета устойчивости бортов карьеров Росгортехнадзором РФ рекомендован инженерный метод расчета по круглоцилиндрической поверхности скольжения, основанный на допущении, что поверхность возможного скольжения является круглоцилиндрической, ограниченный ею массив является « жестким клином».
Рис. 5.1. Схема оползней
Таблица 5.1
Классификация пород по устойчивости
Группа |
Название группы |
Общая характеристика |
Основные типы пород |
Характеристики, определяющие устойчивость |
1 |
Скальные (крепкие) |
> 8,00 кПа, слаботрещиноватые, слабовыветриваемые, не набухают, не подвергаются пластическим деформациям |
Магматические и метаморфические породы, невыветрелые и слабовыветрелые |
Угол внутреннего трения ρ и сцепление К по поверхностям ослабления и элементы залегания поверхностей ослабления |
2 |
Полускальные (средней крепости) |
= 0,8-8,0 кПа, трещиноватые, интенсивно выветриваются, не набухают, не пластичны |
Выветрелые разновидности магматических и метаморфических пород, глинистые и песчаноглинистые сланцы, песчаники, аргиллиты, алевролиты, мергели, угли, известковые конгломераты |
сцепление К и угол внутреннего трения ρ в образце и по поверхностям ослабления, элементы залегания поверхностей ослабления, характер трещиноватости |
3 |
Слабые (глинистые) |
<0,8 кПа, размокают, интенсивно выветриваются, набухают, пластичны |
Глины, суглинки, супеси, аллювиальные и моренные отложения, сильно - выветрелые разности пород 1 и 2 групп |
К, ρ, К′ , ρ′ , элементы залегания поверхностей ослабления, характер трещиноватости, обводненность, наличие напорных вод |
4 |
Несвязные (сыпучие) |
Сцепление отсутствует (К=0). Углы внутреннего трения и естественного откоса изменяются в пределах 28-38 град, не размокают, пластически не деформируются |
Полностью дезинтегрированные породы 1 и 2 групп, пески и галечники |
Угол внутреннего трения (угол естественного откоса) ρ, зависящий от коэффициента трения по поверхности частиц |
|
Илы и плывуны |
К< 2,0 Па, в водонассыщенном состоянии ρ = 0 |
Современные глинистые осадки, рыхлые водонасыщенные пылеватые пески и суглинки, туфы |
|
По этому методу ожидаемое смещение массива рассматривается как вращение «жесткого клина» вокруг оси, параллельной откосу и служащей осью кругового цилиндра, поверхность которого является поверхностью скольжения. В плоской задаче круглоцилиндрическая поверхность скольжения превращается в дугу окружности МСВ, а ось этого цилиндра в точку О (рис. 5.2).
Рис. 5.2. Оценка устойчивости откоса по принятой круглоцилиндрической поверхности скольжения:
МСВ - дуга окружности радиусом R; R - радиус круглоцилиндрической поверхности скольжения; аi - расстояние между центром тяжести клина (точкой приложения веса клина Р) и центром вращения - точкой О - центром окружности; - li - длина основания элементарного блока; hi - высота элементарного блока
При состоянии предельного равновесия должно выполняться равенство моментов сил
, (5.4)
где. - момент удерживающих сил; - момент сдвигающих (вращательных) сил.
Момент вращения сил МB, стремящихся повернуть массив вокруг точки О, определяется весом «жесткого клина» Р и горизонтальным расстоянием аi, между центром тяжести клина (точкой приложения веса клина Р) и центром вращения (точкой О), т.е.
(5.5)
Обычно МB определяют путем алгебраического сложения моментов от веса отдельных вертикальных блоков Рi, на которые разделяют призму возможного обрушения:
(5.6)
Как следует из рис. 5.2:
ai = Rsinφi (5.7)
где аi, - горизонтальное расстояние между центром тяжести отдельных блоков и точкой О; R - радиус круглоцилиндрической поверхности скольжения; φi – угол наклона поверхности скольжения в точке, лежащей на одной вертикале с центром тяжести блока.
Тогда:
(5.8)
Величина представляет тангециальную составляющую веса блока, действующую на поверхности скольжения тогда:
(5.9)
где n1 число элементарных блоков.
Силы, удерживающие призму возможного обрушения от смещения, являются силы трения по поверхности скольжения и силы сцепления:
(5.10)
Поскольку нормальная составляющая
, (5.11)
то
+ Kli. (5.12)
Момент сил, удерживающих призму возможного обрушения от вращения, является произведение сил трения и сцепления на радиус круга:
(5.13)
где - длина участка поверхности скольжения, т.е. длина основания элементарного блока на разрезе.
При состоянии предельного равновесия:
,
(5.14)
или (5.15)
где L - длина дуги поверхности скольжения МСВ, численно равная площади поверхности скольжения цилиндрического тела длиной в 1 м ().
Если массив находится в допредельном состоянии, то удерживающие силы будут превосходить сдвигающие, т.е.:
>1 (5.16)
где - коэффициент запаса устойчивости, определяемый по табл. 5.2.
Таблица 5.2
Значения коэффициента запаса устойчивости
Характеристика откоса |
Значение коэффициента при сроке службы | |
до 5 лет |
более 5 лет | |
1. Нерабочий борт: а) сложенный глинами и трещиноватыми породами; б) с преобладанием песчаных и гравелитовых пород |
1,20
1,15 |
1,30
1,20 |
2. Рабочий борт |
1,20 |
- |
3. Откосы рабочих уступов и отвалов |
1,20 |
- |
4. Откосы уступов нерабоч, борта, сложенные: а) глинистыми и трещиноватыми породами; б) песчаными и гравелистыми породами |
1,50 1,15 |
2,0 1,30 |