Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Южно-Уральский Государственный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

МК_Справочник_том_2

.pdf

Скачиваний:

157

Добавлен:

08.05.2015

Размер:

7.77 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 504 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Âèä

нагрузки

λH

Таблица 2.3. Формулы для определения реакций Rb è Mb, возникающих при нагружении стойки

Характеристика

Схема I

Схема II

Схема III

H Hα

(1− λ)2

[(2 + λ)B − 2C]+ μ(α − λ)2[(2α + λ)B − 2C]

Rb = -

[(1 - l) (2 + l)

Mb = -

[(1 - l)

Mb =

;

l < a

4AC −

+ m(a - l)2(2a + l)]

+ μ(α − λ)2 )]

(1- l)2[3B - 2A(2 + l)]+ m(a - l)2[3B - 2A(2a + l)]

Rb =

4AC -3B 2

M b

(1- a)2 [(2 + a)B -2C]

;

l = a

= -

(1 - a)2 (2 + a)

Mb = -

(1 - a)2

4AC -3B 2

Rb =

(1- a)2 [3B -2A(2 + a)]

4AC -3B 2

M b

(1- l)2

[(2 + l)B - 2C]

;

l > a

Rb = -

(1 - l)2(2 + l)

Mb = -

(1 - l)2

4AC - 3B 2

Rb =

(1- l)2[3B -2A(2 + l)]

4AC -3B 2

m = 0

= -

(1 - l)2(2 + l)

= -

(1 - l)2

M b = l(1 - l)2 PH ;

Rb = -(1- l)2 (1+2l)P

m ¹ 0

R = -

= -

qH 2

M b =

9BF - 8C 2

2 ; Rb

2BC - 3AF

12(4AC - 3B 2 )

2(4AC - 3B 2 )

m = 0

Rb = -

= -

M b =

;

= -

Продолжение табл.2.3

Âèä

нагрузки

λH	b

Характеристика

λ< α

λ= α

λ> α

μ = 0

Схема I

Схема II

Схема III

αH

Mb =

(1 − λ)[3B(1 + λ) − 4C] + μ(α − λ)[3B(α + λ) − 4C]

R = −

[(1 − λ2 ) + μ(α2 − λ2 )]

= −

[(1

− λ) + μ(α − λ)]

4AC − 3B2

2HC

6(1 − λ)[B − A(1 + λ)] + 6μ(α − λ)[B − A(α + λ)]

4AC − 3B2

(1 − α)[3B(1 + α) − 4C]

4AC − 3B2

Rb = −

(1 − α2 )

Mb = −

(1 − α)

2HC

= 6(1 − α)[B − A(1 + α)] M

4AC − 3B2

(1 − λ)[3B(1 + λ) − 4C]

R = −

(1 − λ2 )

= −

(1 − λ)

4AC − 3B2

2HC

= 6(1 − λ)[B − A(1 + λ)] M

4AC − 3B2

R = −

(1 − λ2)

= −M (1 − λ)

= (1 − λ)(3λ − 1)M

= −6(1 − λ)λ

П р и м е ч а н и е. Конец b стойки закреплен: в схеме I – от смещения; в схеме II – от поворота сечения; в схеме III – от смещения и поворота сечения. Конец a стойки во всех схемах закреплен от смещения и поворота. На схемах указаны положительные направления внешних нагрузок и реакций Rb è Mb.

	JÍ		2		3	4
μ =		− 1; A = 1 + αμ;	B = 1 + α	μ;	C = 1 + α μ; F	= 1 + α	μ.
	JÂ

Таблица 2.4. Формулы для определения реакций rb è mb, возникающих при деформации стойки

Схема I

Схема II

Схема III

Вид деформации

αH

H αH

= -

EJH

mb = -

EJ H

3EJ Í

m¹0

= +

m¹0

4AC -3B2 H 2

m¹0

4AC

-3B 2 H 2

H 3C

12A

EJH

12A

EJ H

D =1

P =rb =+

rb = + 4AC - 3B 2 H 3

4AC -3B

èëè

= - 6EJ

D =1

r = + 3EJ

H 2

m=0

H 3

P = r = +12EJ

r = +12EJ

mb = +

EJH

mb = +

EJH

4AC - 3B2 H

EJH

4AC

- 3B2 H

m¹0

= +

m¹0

EJH

= -

EJ H

= -

H 2

2 H 2

jb =1

4AC -3B 2

4AC -3B

ϕb =

= + 4EJ

ϕb =

= +

4EJ

= + EJ

m=0

r = - 6EJ

H 2

Продолжение табл.2.4.

Схема I

Схема II

Схема III

Вид деформации

αH

H αH

mb = +

6B -4C EJH

3 EJ H

EJH

4AC -3B

m¹0

rb = -

m¹0

mb = -

m¹0

C H

12A -6B EJH

rb = -

ϕ =

4AC -3B2

H 2

ja =1

= + 2EJ

= - 3EJ

m=0

mb = -

m=0

r = - 6EJ

H 2

П р и м е ч а н и е . Конец b стойки закреплен: в схеме I – от смещения; в схеме II – от поворота сечения; в схеме III – от смещения и поворота сече-

ния. Конец a стойки во всех схемах закреплен от смещения и поворота. На верхних схемах указано положительное направление rb è mb.

m = JÍ -1; A =1+am; B =1+a2m; C =1+a3m.

JÂ

2.Способ приведенных характеристик рекомендуется для определения моментов, возникающих от единичных узловых внешних моментов. Применение этого способа позволяет за счет некоторого увеличения объема предварительных вычислений значительно быстрее, чем при расчете способом последовательных приближений, вычислить значения моментов на концах стержней. Моменты на концах стержней определяются после однократного распределения действующего узлового момента. Таким образом, способ приведенных характеристик следует применять при наличии большого числа отдельных загружений.

3.Смешанный способ удобен для расчета рам с ригелями, расположенными в одном уровне. В этом случае в отличие от обычного смещения узлов рассматриваются не как неизвестные, а как внешняя нагрузка, однако при более сложных конфигурациях рам рациональнее для сокращения вычислений применять способ последовательных приближений или способ приведенных характеристик.

2.7. ÃОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ КОЛОНН

Горизонтальные деформации (смещения) колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, колонн крановых эстакад следует принимать по табл.2.5. Смещения, указанные в табл.2.5, следует проверять в уровне головки кранового рельса от сил торможения тележки одного крана наибольшей грузоподъемности, направленных поперек кранового пути, без учета крена фундаментов.

Таблица 2.5. Горизонтальные деформации колонн зданий

		Предельные прогибы
Группы режимов
Группы режимов	зданий и крытых	òî æå, ïðè	открытых
работы кранов	крановых эстакад	пространственной	крановых
	при плоской схеме	схеме	эстакад

1Ê – 3Ê	h /500	h /1000	h /1500
4K – 6K	h /1000	h /2000	h /2000
7K – 8K	h /2000	h /4000	h /2500

Ï ð è ì å ÷ à í è å . h – высота от верха фундамента до головки кранового рельса.

Смещение колонн определяется из условия равенства смещений двух противостоящих колонн на уровне верхнего пояса подкрановых балок (кран учитывается как распорка, связывающая жестко колонны одного пролета), при этом на менее жесткую колонну передается не менее 30 % полной силы торможения; для каждой из противостоящих колонн À è Á эти смещения могут быть вычислены по формуле

D =	ÀÀ ÁÁ -	ÀÁ Á À	×Ò .	(2.6)
	( ÀÀ + ÁÁ ) -	( ÀÁ + Á À )

В частном случае, для симметричных рам dÀÁ = dÁÀ и формула (2.6) принимает вид


D =	ÀÀ	ÁÁ -	2ÀÁ		×Ò ,	(2.7)
	+	ÁÁ - 2
ÀÀ				ÀÁ

ãäå Ò – наибольшее усилие от нормативного поперечного торможения одного крана, приходящееся на колонну; dÀÀ Š горизонтальное перемещение колонны À на уровне верхнего пояса подкрановой балки от силы Ð =1, приложенной к колонне À на этом же уровне; dÁÁ Š горизонтальное перемещение колонны Á на уровне верхнего пояса подкрановой балки от силы Ð =1, приложенной к колонне Á íà ýòîì æå

уровне; δÀÁ è δÁÀ – соответственно перемещения колонны À (Á) на уровне верхнего
пояса подкрановой балки от силы Ð =1, приложенной к колонне Á (À) íà ýòîì æå
уровне.
	Перемещения δÀÀ, δÁÁ è δÀÁ	определяются в расчетной схеме рамы без учета
кранового моста в качестве распорки.
	2.8. ÏРОДОЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ КАРКАСА
	Продольные конструкции обеспечивают устойчивость каркаса и восприятие
нагрузок, действующих в продольном направлении (ветер, сейсмические усилия,
продольное торможение кранов, усилия от трубопроводов и технологических на-
грузок, температурные воздействия и др.). Наиболее часто используется связевая
схема, при которой в систему продольных конструкций входят колонны, связан-
ные между собой продольными элементами – подстропильными фермами, подкра-
новыми и тормозными конструкциями, распорками и вертикальными связями по
колоннам. Реже продольные конструкции решаются в виде рамы с продольными
ригелями, жестко связанными с колоннами (жесткие узлы могут выполняться либо
в каждом шаге колонн, либо в отдельных шагах).
	При наличии площадок и перекрытий, размещаемых по всей длине здания, ли-
бо на его большей части, их целесообразно использовать в качестве элементов про-
дольных конструкций. По конфигурации вертикальные связи применят следующих
			типов:		крестовые;				ðàñ-
à)	á)	â)	косные;			полураскосные;
à)	á)	â)	портальные;				подкосные;
			портальные;				подкосные;
			подкосные				разнесенные
			(ðèñ.2.16).
				В зависимости от ус-
			ловий работы, раскосные
			связи могут быть растя-
ã)	ä)	å)	нутые		è	сжато-растяну-
ã)	ä)	å)	тые. Для зданий, обору-
			тые. Для зданий, обору-
			дованных					мостовыми
			кранами режимов 4К–8Ê,
			применение					растянутых
			связей не рекомендуется.
				Портальные					связи
æ)	ç)		применяются					äëÿ	îáåñ-
æ)	ç)		печения технологических
			проходов			è	проездов, а
			также в случаях, когда по
			условиям геометрии свя-
			зевой		панели			размеще-
			ние крестовых связей не-
		L 50 ì	рационально				(ïðè		L/H =
		L 50 ì	=1,5; ãäå L –				шаг колонн,
			=1,5; ãäå L –				шаг колонн,
	Рис.2.16. Примеры решения вертикальных связей		H	–	высота			связевой
	Рис.2.16. Примеры решения вертикальных связей		панели).				Портальные
	à - крестовые; á - раскосные; â - полураскосные; ã,ä -		панели).				Портальные
	портальные; å - подкосные; æ - крестовые, с разне-		связи, как правило, более
	сенными панелями; ç - подкосные, устанавливаемые в		многодельны и деформа-
	нескольких шагах колонн		тивны,		÷åì		крестовые и
			тивны,		÷åì		крестовые и
			раскосные.
									36

При значительных горизонтальных усилиях и небольшом шаге колонн может оказаться целесообразным разнос связевых панелей по высоте – расположение ярусов связей в разных шагах колонн. Такое решение позволяет существенно снизить усилия на колонны, что особенно важно при определении усилий на фундаментные болты (рис.2.16æ).

Для уменьшения вертикальных усилий в связевых колоннах связи могут быть выполнены в виде треугольника, разнесенного на значительное расстояние (рис.2.16ç ). При этом расстояние между осями нижних панелей не должно превышать допускаемое по СНиП.

Вертикальные связи по колоннам целесообразно размещать посередине температурного отсека; при длине температурного отсека, превышающей допускаемую СНиП, устанавливаются две панели связей с расстоянием между осями панелей, не превышающим допускаемых.

Связи выше подкрановых путей располагают в крайних панелях, а также в панели, соответствующей горизонтальным связям по покрытию, либо в панели, соответствующей связям ниже подкрановых путей. При установке ниже подкрановых путей двух панелей связей связи выше подкрановых путей допускается устанавли-

вать в одной панели.

При ширине

сплошно-

стенчатых колонн до 600 мм

рекомендуется

выполнять

вертикальные

связи

îäíî- 1

плоскостными, при ширине

колонн более 600 мм, а так-

же при двухветвевых колон-

нах вертикальные

связи

выполняются

двухплоскост-

íûìè.

1 –1

По верху колонн, а так-

же в уровнях, определяемых

требуемой гибкостью

êî-

Рис.2.17. Схема определения жесткости распорок

лонн из плоскости, должны

по колоннам сплошного сечения

устанавливаться

распорки

b - шаг колонн; l - шаг распорок; h - высота сечения

колонн; m - число шагов; ml - полная длина колонны

(ðèñ.2.17).

Крепление распорок к колоннам должно быть рассчитано на условную про-

дольную силу и условный момент, равный
Ìfic = Qfic × h,	(2.13)

ãäå Qfic – условная сила, определяемая по сечению полок колонн.

Условные силы и моменты не следует учитывать одновременно с фактическими от реальных нагрузок.

При двухветвевых колоннах распорки должны устанавливаться по обеим ветвям в уровне верха колонны (или участка), а также в уровнях, необходимых по расчету ветвей на устойчивость «из плоскости». Распорки должны быть проверены на ус-

ловную продольную силу равную
A = Qfic n ,	(2.14)

ãäå n – число колонн, которые присоединяет распорка (от торца до панели связей). Для колонн (и их участков), на которые опираются мостовые краны, определе-

ние условной силы производится по формуле
Afic = 0,02N1 n1 +0,02N2 n2 .	(2.15)

Принятые обозначения показаны на рис.2.18.

N 21

N 22

N23

N2n

N1 A fi c

Рис.2.18. Схема определения условных горизонтальных сил, действующих на ряд колонн

N1 - нормальная сила в колонне от постоянных и временных нагрузок (без учета нагрузок от кранов); N2 - нагрузка в колоннах от кранов; Afi c - условная горизонтальная сила, действующая на ряд колонн

При определении усилий в двухплоскостных вертикальных связях, расположенных ниже подкрановых путей, на подкрановую ветвь передаются усилия от продольного торможения кранов, а также от ветровой нагрузки с торцов в том случае, если нагрузка передается через торцевые фермы (площадки), которые крепятся к подкрановым балкам, либо к подкрановым ветвям колонн. Нагрузки, в том числе и ветровые, приложенные выше подкрановых путей, распределяются между ветвями в зависимости от взаимного расположения ветвей колонн и связи, установленной выше подкрановых путей. Нагрузки от продольного воздействия трубопроводов распределяются между ветвями в зависимости от места их приложения. Усилия от продольного торможения, ветра и технологических воздействий, как правило, передаются на одну панель связей (вторая панель не учитывается).

При определении смещений необходимо учитывать фактическое количество связевых панелей. Сечение шатровой ветви принимается равным подкрановой. Вертикальные связи должны быть проверены на действие условной горизонтальной силы, равной

å	a
Q fic = Qfic	n × 1	,	(2.16)

ãäå Qfic – условная поперечная сила по формуле (23) СНиП II-23-81*; n – число колонн в ряду; a – количество связевых панелей в ряду.

При определении усилий в сжато-растянутых вер-

тикальных связях с крестовой решеткой необходимо

учитывать обжатие колонн, которое рекомендуется

принимать по формуле

= a×N

(2.17)

ãäå N – усилие в одной ветви стержня; À – площадь

сечения одной ветви; Ad – площадь сечения одного

раскоса; a – коэффициент, определяемый по формуле

Рис.2.19. Схема крестовых

a = àl 2(a3+2â3), ãäå a,

l, â – размеры,

указанные на

вертикальных связей

ðèñ.2.19.

Продольное перемещение вертикальных связей ниже уровня подкрановых балок должно соответствовать h/1000 для зданий, оборудованных мостовыми кранами режимов 1К–3К, режимов 4К– 6Ê – h/2000, режимов 7К–8Ê – h/4000. Для зданий без мостовых кранов смещение колонн не должно превышать h/1000, ãäå h – расстояние от верха фундамента до верха колонны.

В зданиях без мостовых кранов поперечное смещение колонн, определенное по плоской расчетной схеме, не должно превышать h/500 è h/1000 – при пространственной схеме, где h – расстояние от верха фундамента до верха колонны. При бÓльших перемещениях необходимо определить усилия с учетом возможных перемещений (по деформированной схеме).

2.9. ÓЧЕТ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ РАБОТЫ КАРКАСА

Пространственная работа каркаса может учитываться как при пространственной, так и при плоской конструктивной схеме. При пространственной конструктивной схеме горизонтальные усилия, приходящиеся на колонны, передаются на торцевые конструкции, воспринимающие все горизонтальные реакции колонн. При этом торцевые конструкции выполняются в виде ферм.

При плоской конструктивной схеме благодаря горизонтальным дискам обеспе- чивается передача на соседние рамы реакций, возникающих от сосредоточенных горизонтальных сил, сосредоточенных моментов, приложенных к отдельным колоннам. В этом случае снижение усилий и смещений (моментов) в колоннах достигается включением в работу соседних рам.

Учет пространственной работы производится во всех случаях при пространственной конструктивной схеме, т.е. в случаях, когда горизонтальные смещения воспринимаются жесткими поперечными конструкциями, связанными с остальными рамами дисками и расположенными либо по торцам, либо с промежутками по длине здания.

При плоской конструктивной схеме пространственную работу целесообразно учитывать:

∙при наличии сосредоточенных нагрузок, например крановых, вызывающих зна- чительные местные поперечные смещения и моменты, составляющие на менее 20% суммарных моментов в этих сечениях, определенных из расчета по плоской схеме;

∙при неодинаковых шагах колонн.

Для однопролетных зданий с регулярной конструктивной схемой целесообразно использовать расчетную схему с горизонтальным диском в уровне подкрановых балок, расположенных вдоль одного ряда колонн. При этом сосредоточенные максимальные нагрузки от кранов прикладываются к колоннам этого ряда и для этих же колонн получают максимальные значения усилий. Усилия от этих нагрузок в колоннах противоположного ряда принимают одинаковыми с тем, для которого подсчитаны усилия.

При пространственном расчете каркас рассматривается как система плоских рам, соединенных между собой горизонтальными продольными дисками. В каче- стве продольных дисков учитывают диски, расположенные в уровне покрытия, подкрановых конструкций, а также перекрытий, если они расположены по всей длине цеха либо рассматриваемого участка. Учитываемая в расчете жесткость дисков определяется в соответствии с табл.2.6.

Ввиду значительной трудоемкости расчеты по пространственной схеме рекомендуется проводить с использование ЭВМ. В результате расчета по пространственной схеме, как правило, снижаются значения моментов в нижнем сечении колонн и несколько увеличиваются значения моментов в надкрановых частях. Эффективность учета пространственной работы возрастает для однопролетных рам.

Для многопролетных (при числе пролетов три и более) рам учет диска покрытия нецелесообразен. В этих случаях при наличии диска в уровне покрытия можно производить расчет, исходя из отсутствия смещений в уровне покрытия. Учет дис-

ка в уровне подкрановых балок позволяет более точно учесть фактическое распределение усилий от крановых нагрузок.

Таблица 2.6. Жесткость продольных дисков покрытия, учитываемая при расчете по пространственной схеме

¹¹	Конструкция диска	Жесткость
¹¹	Конструкция диска
ï/ï		сдвиговая,	изгибная,
		êÍ	êãIñì
1.	Мелкие (0,5×1,5) сборные железобетонные плиты	7000Â
2.	Сборные железобетонные плиты 1,5×6	19000Â

3.	Сборные железобетонные плиты 3×6	24000Â
4.	Профилированный настил по прогонам с креплением в	4000Â
	каждой волне

5.	То же, с креплением через волну	250Â
6.	Профилированный настил по прогонам с креплением	5000Â
	настила к поясу ферм в каждой волне

7.	То же, с крепление через волну	400Â
8.	Покрытие из гладкого стального листа по прогонам	100000Â

9.	Связи покрытия с креплением на сварке	–	0,8
10.	Связи покрытия с креплением на болтах нормальной		0,15
	прочности

11.Тормозные конструкции с креплением на сварке и тормозным листом

12. Тормозные конструкции решетчатые с креплением на	0,8
сварке

Ïð è ì å ÷ à í è å : 1. Â – ширина диска с учетом проемов, м.

2.При наличии дисков с конструкцией (ïï.1–8), перемещения, определяемые изгибной жесткостью, могут не учитываться; в пп. 9–12 – моменты инерции условного сечения с поясами из элементов распорок, образующих диск.

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 504 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
04.08.201926.11 Кб1мировая экономика.docx
#
07.11.2019314.37 Кб5Мировая_экономика_Контрольная.doc
#
16.03.2016169.48 Кб13мировое хозяйство.rtf
#
08.05.2015189.05 Кб26МИСИК.docx
#
08.05.20156.85 Mб160МК_Справочник_том_1.pdf
#
08.05.20157.77 Mб157МК_Справочник_том_2.pdf
#
06.09.201940.06 Кб1мкб.docx
#
18.09.201966.05 Кб3МКД.doc
#
24.11.2019117.25 Кб1мкд.doc
#
08.05.2015195.36 Кб4ммм.docx
#
15.08.201951.71 Кб0Мнение психолога, важно знать!.doc