МК_Справочник_том_2
.pdfНормативная горизонтальная нагрузка Ti í , направленная вдоль кранового пути и вызываемая ударом крана о тупиковый упор,
Tií = |
mêv2 |
, |
(6.6) |
|
f |
||||
|
|
|
ãäå v – скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с; f – возможная наибольшая осадка буфера, принимаемая 0,1 м для кранов с гибким подвесом груза массой не более 50 т групп режимов работы 1К-7К и 0,2 м – в остальных случаях; mê – приведенная масса крана, определяемая по формуле
mê = |
mb |
+ (qò + kQ) |
l − l1 |
, |
(6.7) |
|
2 |
l |
|||||
|
|
|
|
ãäå mb − масса моста крана, т; qò – масса тележки; Q − грузоподъемность крана, т; k − коэффициент (k = 0 − для кранов с гибким подвесом, k = 1 − для кранов с жестким подвесом груза); l − пролет крана, м; l1 − приближение тележки, м.
Расчетное значение нагрузки Ti с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf принимается не более значений, указанных в табл.6.3.
Таблица 6.3. Предельные значения расчетных горизонтальных нагрузок на тупиковый упор
Краны |
Ti , êÍ |
|
|
Подвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные |
10 |
Электрические мостовые: |
|
общего назначения групп режимов работы 1К-3К |
50 |
общего назначения и специальные групп режимов |
|
работы 4К-7К, а также литейные |
150 |
специальные группы режима работы 8К с подвесом груза: |
|
гибким |
250 |
жестким |
500 |
|
|
Расчетные значения крановых нагрузок определяют умножением нормативных значений нагрузок на коэффициенты надежности по нагрузке γf , динамичности nä и сочетаний ψ. Формулы для определения расчетных нагрузок и число кранов, учитываемых при расчете элементов подкрановых конструкций, приведены в табл.6.4.
Fí
F Qbí
Qb Qtí
Qt Tbí
Tb Tií
Ti Mtí Mt
Обозначения, используемые в табл.6.4:
–нормативное значение вертикального давления колеса крана;
–то же, расчетное значение;
–нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути, вызываемой торможением тележки крана;
–то же, расчетное значение;
–нормативное значение поперечной горизонтальной нагрузки (боковое давление), вызываемой перекосом мостового крана и непараллельностью крановых путей;
–то же, расчетное значение;
–нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути, вызываемой торможением моста крана;
–то же, расчетное значение;
–нормативное значение горизонтальной нагрузки, вызываемой возможным ударом крана об упор;
–то же, расчетное значение;
–нормативное значение местного крутящего момента;
–то же, расчетное значение.
101
Таблица 6.4. Определение расчетных крановых нагрузок на подкрановые пути
Элементы |
Вид проверки |
Число |
|
Формула расчетного воздействия и значения коэффициентов |
|||
кранов, |
|
||||||
|
|
для групп режимов работы крана |
|
||||
конструкций |
|
учитываемых |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
в расчете |
|
|
|
|
|
|
|
|
1Ê – 5Ê |
6Ê |
7Ê |
8Ê |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
7 |
|
|
|
F = γf Fí; γf = 1,1 |
F = γf näFí; γf = 1,1 |
F = γf näFí; γf = 1,1 |
F = γf näFí; γf = 1,1 |
|
|
|
|
|
|
nä = 1,1 ïðè øàãå |
nä = 1,1 ïðè øàãå |
nä = 1,2 ïðè øàãå |
|
|
|
|
|
колонн ≤ 12 ì |
колонн ≤ 12 ì |
колонн ≤ 12 ì |
|
|
|
|
|
nä = 1 ïðè øàãå |
nä = 1 ïðè øàãå |
nä = 1,1 ïðè øàãå |
|
|
1 êðàí |
|
|
колонн > 12 ì |
колонн > 12 ì |
колонн > 12 ì |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qb = γf Qbí |
Qb = γf Qbí |
Qb(Qt) = γf Qbí(Qtí) |
Qb(Qt) = γf näQbí(Qtí) |
|
|
|
|
γf = 1,1 |
γf = 1,1 |
γf = 1,1 |
γf = 1,1; nä = 1,1 |
|
|
|
|
Tb = γf Tbí; |
Tb = γf Tbí; |
Tb = γf Tbí; |
Tb = γf näTbí; |
|
|
|
|
γf = 1,1 |
γf = 1,1 |
γf = 1,1 |
γf = 1,1; nä = 1,1 |
Подкрановая балка, |
Общая, |
|
|
F = γf ψFí |
F = γf ψnäFí |
F = γf ψnäFí |
F = γf ψnäFí |
подкрановая ферма, |
прочности и |
|
γf |
= 1,1; ψ = 0,85 |
γf = 1,1; ψ = 0,85; |
γf = 1,1; ψ = 0,95; |
γf = 1,1; ψ = 0,95; |
подкраново- |
устойчивости |
|
|
|
nä = 1,1 ïðè øàãå |
nä = 1,1 ïðè øàãå |
nä = 1,2 ïðè øàãå |
подстропильная ферма, |
|
|
|
|
колонн ≤ 12 ì |
колонн ≤ 12 ì |
колонн ≤ 12 ì |
тормозные конструкции |
|
|
|
|
nä = 1 ïðè øàãå |
nä = 1 ïðè øàãå |
nä = 1,1 ïðè øàãå |
|
|
2 крана |
|
|
колонн > 12 ì |
колонн > 12 ì |
колонн > 12 ì |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qb = γf ψQbí |
Qb = γf ψQbí |
Qb(Qt)= γf ψ |
Qb(Qt) = γf ψnäQbí(Qtí) |
|
|
|
γf |
= 1,1; ψ = 0,85 |
γf = 1,1; ψ = 0,85 |
γf = 1,1; ψ = 0,95 |
γf = 1,1; ψ = 0,95; nä = 1,1 |
|
|
|
|
Tb = γf ψTbí |
Tb = γf ψTbí |
Tb = γf ψTbí |
Tb = γf ψnäTbí |
|
|
|
γf |
= 1,1; ψ = 0,85 |
γf = 1,1; ψ = 0,85 |
γf = 1,1; ψ = 0,95 |
γf = 1,1; ψ = 0,95; nä = 1,1 |
|
|
|
|
F = γf ψFí |
F = γf ψnäFí |
F = γf ψnäFí |
F = γf ψnäFí |
|
|
|
γf |
= 1,1; ψ = 0,7 |
γf = 1,1; ψ = 0,7; |
γf = 1,1; ψ = 0,95; |
γf = 1,1; ψ = 0,95; |
|
|
4крана |
|
|
nä = 1,1 ïðè øàãå |
nä = 1,1 ïðè øàãå |
nä = 1,2 ïðè øàãå |
|
|
|
|
колонн ≤ 12 ì |
колонн ≤ 12 ì |
колонн ≤ 12 ì |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
nä = 1 ïðè øàãå |
nä = 1 ïðè øàãå |
nä = 1,1 ïðè øàãå |
|
|
|
|
|
колонн > 12 ì |
колонн > 12 ì |
колонн > 12 ì |
|
|
|
|
|
|
|
|
102
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл.6.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
6 |
|
7 |
|
|
Выносливости |
1 êðàí |
F = 0,5Fí |
F = 0,5Fí |
|
F = 0,6Fí |
F = 0,7Fí |
||
|
Прогиба в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вертикальной и |
1 êðàí |
F = Fí |
F = Fí |
|
F = Fí |
F = Fí |
||
|
горизонтальной |
Q = Qbí |
Q = Qbí |
|
Q = Qbí |
Q = Qbí |
|||
|
|
|
|||||||
|
плоскостях |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F = γf 1Fí |
|
|
|
F = γf 1Fí |
F = γf 1Fí |
|
F = γf 1Fí |
γf 1 = 1,6 при жестком |
||
Подкрановая балка, |
|
|
|
подвесе груза |
|||||
|
|
γf 1 = 1,1 |
γf 1 = 1,1 |
|
γf 1 = 1,3 |
||||
подкрановая ферма, |
Местная, |
|
|
γf 1 = 1,4 при гибком |
|||||
подкраново- |
прочности |
1 каток |
|
|
|
|
|
|
подвесе груза |
подстропильная |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Mt |
= γf 1Fíe + |
Mt = γf 1Fíe + 0,75γf näQtíhr |
|||
ферма, тормозные |
|
|
– |
– |
|
+ 0,75γf Qtíhr |
|||
конструкции |
|
|
|
γf 1 = 1,1; γf = 1,1; nä = 1,1 |
|||||
|
|
|
|
γf 1 |
= 1,3; γf = 1,1 |
||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
Местная, |
1 каток |
F = γf 1Fí |
F = γf 1Fí |
|
F = γf 1Fí |
F = γf 1Fí |
||
|
устойчивости |
|
γf 1 = 1,1 |
γf 1 = 1,1 |
|
γf 1 = 1,1 |
γf 1 = 1,1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F = 0,7γf 1Fí |
|
|
|
F = 0,5γf 1Fí |
F = 0,5γf 1Fí |
|
F = 0,6γf 1Fí |
γf 1 = 1,6 при жестком |
||
|
|
|
γf 1 = 1,1 |
γf 1 = 1,1 |
|
γf 1 = 1,3 |
подвесе груза |
||
|
|
|
|
γf 1 = 1,4 при гибком |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Местная, |
|
|
|
|
|
|
|
подвесе груза |
|
выносливости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 каток |
|
|
|
|
|
|
Mt = 0,7γf 1Fíe + 0,75γf Qtíhr |
|
|
стенки |
|
|
|
M |
= 0,6γ |
f 1 |
F e + |
γf = 1,1 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
t |
|
í |
γf 1 = 1,6 при жестком |
|
|
|
|
– |
– |
|
+ 0,75γf Qtíhr |
|||
|
|
|
|
|
γf 1 |
= 1,3; γf = 1,1 |
подвесе груза |
||
|
|
|
|
|
γf 1 = 1,4 при гибком |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
подвесе груза |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Упоры |
Общая, |
1 êðàí |
Ti = γf Òií |
Ti = γf Òií |
|
Ti = γf Òií |
Ti = γf Òií |
||
|
γf = 1,1 |
γf = 1,1 |
|
γf = 1,1 |
γf = 1,1 |
||||
|
прочности |
|
|
|
|
|
|||
Крепление балок и |
|
Q = γf Qb |
Q = γf Qb |
Q = γf Qbí(Qtí) |
Q = γf näQbí(Qtí) |
||||
тормозных конструкций |
|
|
γf = 1,1 |
γf = 1,1 |
|
γf = 1,1 |
γf = 1,1; nä = 1,1 |
||
103
Коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок γf = 1,1. При учете местного и динамического действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана полное нормативное значение этой нагрузки вместо γf следует умножать на дополнительный коэффициент γf 1 , равный:
1,6 − для групп режима работы кранов 8К с жестким подвесом груза; 1,4 − для групп режима работы кранов 8К с гибким подвесом груза; 1,3 − для групп режима работы кранов 7К; 1,1 − для остальных групп режимов работы кранов.
При проверке местной устойчивости стенок балок значение дополнительного коэффициента γf 1 = 1,1.
При расчете прочности и устойчивости балок кранового пути и их креплений к несущим конструкциям расчетное значение вертикальных крановых нагрузок следует умножать на коэффициент динамичности nä, равный:
при шаге колонн 12 м и менее:
1,2 − для группы режима работы кранов 8К; 1,1 − для групп режимов работы кранов 6К и 7К, а также для всех групп режи-
мов работы подвесных кранов; при шаге колонн свыше 12 м − 1,1 для групп режима работы кранов 8К. В ос-
тальных случаях коэффициент динамичности равен 1.
Расчетные значения горизонтальных нагрузок следует умножать на коэффициент динамичности nä , равный:
1,1 − для группы режима работы кранов 8К;
1 − для остальных групп режимов кранов; При учете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент
сочетаний ψ , равный:
0,85 − для групп режимов работы кранов 1К-6К; 0,95 − для групп режимов работы кранов 7К, 8К.
При учете четырех кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний ψ , равный:
0,7 − для групп режима работы кранов 1К-6К; 0,8 − для групп режимов работы кранов 7К, 8К.
При учете одного крана коэффициент сочетаний ψ = 1.
При определении нагрузок, действующих на подкрановые балки с круговой осью, имеющих тонкостенное одноконтурное коробчатое поперечное сечение, одна из главных осей которого расположена в плоскости кривизны, все вертикальные нагрузки принимаются по предложенной ранее методике. Нормативная гори-
зонтальная нагрузка Tíïð , вызываемая торможением моста электрического крана,
направленная по касательной к крановому рельсу и приложенная к каждому тормозному катку крана, принимается
Tíïð = 01, Fí ,
ãäå Fí − нормативная вертикальная нагрузка, передаваемая катком крана на рельс.
При определении нормативной горизонтальной нагрузки от торможения грузовой тележки, если отсутствуют специальные указания, допускается считать, что эта нагрузка полностью предается на катки крана, расположенные с одной стороны от его оси, перпендикулярной направлению движения грузовой тележки.
Для кранов с жесткой центральной опорой горизонтальная нагрузка от торможения грузовой тележки воспринимается этой опорой. В остальных случаях гори-
зонтальную нагрузку от торможения грузовой тележки Tíãò определяют по изло-
104
женной ранее методике. Эту нагрузку следует разложить на две составляющие: нормативную горизонтальную радиальную нагрузку Tíð и нормативную горизонтальную тангенциальную нагрузку Tíò :
Tíð = Tíãò cos α ; Tíò = Tíãò sin α .
6.3. ÐАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК
Схема и тип подкрановых конструкций назначаются в зависимости от грузоподъемности, режима работы кранов, пролета подкрановых конструкций, коэффициента упругой податливости опоры, типа грунтов и оснований. Рекомендуется выбирать схему и тип подкрановых систем согласно табл.6.5.
Таблица 6.5. Рекомендуемые схемы и типы подкрановых конструкций
|
Грузо- |
Группа |
Коэффици- |
Òèï |
Рекомендуемая |
Рекомендуемый |
|
Пролет, |
подъем- |
ент упругой |
|||||
режима |
основа- |
схема подкрано- |
тип подкрановых |
||||
ì |
ность |
податливости |
|||||
|
кранов, т |
кранов |
опоры Ñ |
íèé |
вых конструкций |
конструкций |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 –24 |
Любая |
Любой |
Менее 0,05 |
Любой |
Неразрезная |
Подкрановая |
|
балочная |
балка |
||||||
|
|
|
|
|
|||
6 –36 |
² |
² |
Более 0,05 |
² |
Разрезная |
Òî æå |
|
балочная |
|||||||
24–48 |
5–30 |
1Ê-3Ê |
Любой |
² |
Òî æå |
² |
|
36 è |
50 è |
|
|
|
|
Подкраново- |
|
Любой |
² |
Свайные |
² |
подстропильная |
|||
более |
более |
||||||
|
|
ферма |
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Ï ð è ì å ÷ à í è å . C = EI /l3, ãäå C − вертикальное перемещение опоры от единичной силы Ð = 1, приложенной к опоре в месте опирания подкрановой конструкции (с учетом осадки и поворота фундаментов); I − жесткость подкрановой балки в вертикальной плоскости.
Сечение подкрановых балок принимается в виде симметричного двутавра из прокатных широкополочных двутавров (для кранов группы режима работы 1К-3К) или из трех листов в виде сварного двутавра. В некоторых случаях для поясов балок составного сечения возможно выполнение поясов из пакета листов, соединенных на сварке или высокопрочных болтах. При поточном изготовлении следует проектировать балки с одинаковой шириной поясов.
Минимальная ширина верхнего пояса определяется типом применяемого рельса и способом его крепления к подкрановой балке. При этом следует руководствоваться рекомендациями табл.6.6.
Таблица 6.6. Минимальная ширина верхнего пояса сварной подкрановой балки при креплении кранового рельса на планках
|
Минимальная ширина, мм, |
||
Тормозная конструкция |
при грузоподъемности крана, т |
||
|
|
||
|
äî 80 |
ñâ. 80 |
|
|
|
|
|
Тормозное устройство |
320 |
- |
|
отсутствует |
|||
|
|
||
Сквозная |
360 |
400 |
|
Сплошная |
400 |
450 |
|
|
|
|
|
105
Минимальная ширина верхнего пояса сварной подкрановой балки принимается 250 мм, нижнего – 200 ìì.
Толщина стенки существенно зависит от значения давления катка крана, являющегося определяющим фактором местной устойчивости. Толщину стенки балки можно определить по формуле t = (6 + 3h), ãäå h − высота балки, м. Минимальная толщина стенки может составлять 1/70 ÷1/200 высоты балки.
При проектировании подкрановых балок на высокопрочных болтах рекомендуется выбирать сплошностенчатое сечение, состоящее из вертикального листа, верхнего пояса из двух уголков и поясного листа или пакета листов, нижнего пояса из двух уголков. Поясной лист или пакет листов в нижнем поясе может не применяться. Для разрезных подкрановых балок рекомендуется проектировать комбинированную болто-сварную балку с верхним поясом из двух уголков и поясного листа и нижним поясом из листа, приваренного к стенке балки (рис.6.6 ã,ä).
Вертикальные предельные прогибы балок для кранов группы режимов работы 1К-8К устанавливаются СНиП 2.01.07-85*. Если в одном пролете здания применяются балки разных пролетов, то при определении предельного прогиба следует учитывать, что разница уровней головок рельса в одном разрезе здания не должна превышать 20 мм. Балки больших пролетов следует проектировать со строительным подъемом. При этом прогиб вычисляется как разница расчетного прогиба от вертикальной нагрузки и строительного подъема.
При проектировании подкрановых ферм рекомендуется пояса принимать параллельными с треугольной решеткой и нисходящим опорным раскосом.
Верхний пояс фермы назначается двутаврового сечения из прокатного или сварного двутавра. Решетка центрируется на нижнюю грань верхнего пояса и принимается, как правило, таврового сечения их двух уголков или распущенного двутавра. Опирание подкрановой фермы на колонны осуществляется по нижней грани верхнего пояса (рис.6.5 â). Высота подкрановых ферм назначается равной 1/6 ÷ 1/8 пролета (высота фермы Í считается от центра тяжести нижнего пояса до нижней грани верхнего пояса). Длину панели верхнего пояса рекомендуется назначать кратной 3 м и равной 0,8 ÷1,3H.
Подкраново-подстропильные фермы (ППФ) проектируются с ездовым нижним поясом коробчатого сечения и восходящим (сжатым) опорным раскосом (рис.6.7). Решетка центрируется на ось, лежащую на (0,2 - 0,3)hï ниже верхней грани нижнего пояса фермы (hï − высота нижнего пояса). Решетка и верхний пояс фермы проектируются Н-образного сечения. Высоту ППФ рекомендуется принимать 1/5- 1/8 пролета, причем высотой фермы считается расстояние от оси верхнего пояса до оси центрации решетки на нижний пояс. Длину панелей нижнего пояса назна- чают кратной 3 м. Монтажные стыки подкрановых балок и подкрановоподстропильных ферм выполняются на сварке и высокопрочных болтах.
Расчет и конструирование подкрановых конструкций следует выполнять в соответствии со следующими требованиями СНиП II-23-81*: проверкой прочности по табл.6.8; проверкой устойчивости стенок балок по табл.6.7; проверкой выносливости по указаниям разделов 9 и 13 СНиП II-23-81*. При проектировании подкрановых балок с соединениями элементов на высокопрочных болтах (ВПБ) необходимо учитывать особенности их изготовления и расчета.
Контакт стенки балки с верхним поясным листом рекомендуется выполнять плотным, обеспечивающим непосредственную передачу вертикального давления (через пристроганную или плотно подогнанную стенку с шероховатостями не более 0,3 мм).
106
Таблица 6.7. Расчет на устойчивость стенок сварных подкрановых балок |
||||||||||||||
|
Схема балки, |
|
|
|
|
Компоненты |
|
|||||||
|
|
|
|
напряженного состояния и |
||||||||||
формулы для проверки устойчивости |
|
|
||||||||||||
|
|
критические напряжения |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
1. Балка симметричного сечения, укрепленная по- |
s = |
M y ; |
|
|
|
|
|
|
(2) |
|||||
перечными основными ребрами жесткости (1): |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
J x |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
à) сосредоточенная нагрузка |
F приложена к сжато- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
му поясу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t = th , |
|
|
|
|
|
|
(3) |
|||
|
F |
|
bf |
|
|
|
|
|
|
|
||||
s |
s |
t |
|
f |
sloc |
= g f 1Fí , |
|
|
|
|
(4) |
|||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
sloc |
|
|
|
|
|
tlef |
|
|
|
|
|
|
|
|
ef |
t |
|
|
|
æ |
|
0,76 |
ö |
R |
|
|
||
|
|
|
|
1 |
t |
|
+ |
s . |
(5) |
|||||
|
|
|
|
cr |
= 10,3ç1 |
|
2 |
÷ |
|
|||||
1 |
1 |
|
1 |
|
|
ç |
|
m |
÷ |
2 |
|
|||
|
|
|
|
è |
|
|
ø |
lef |
|
|||||
st |
a |
st |
|
|
Значения scr è sloc,cr в формулах |
|||||||||
|
|
|
|
|
(1), (1а) следует определять: |
|||||||||
– учитываются компоненты напряженного состоя- |
à) ïðè a hef |
£ 0,8 : |
|
|
||||||||||||||||||||||||
íèÿ s, sloc |
è t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
scr |
= |
Ccr Ry |
; |
|
(6) |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
æ |
s |
|
|
s |
|
ö2 |
æ |
t |
ö2 |
|
|
|
|
|
|
l2w |
|
|
|
|
||||||||
+ |
|
£ g |
|
, |
|
(1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
ç |
|
|
loc ÷ |
|
+ ç |
|
÷ |
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ç |
|
|
|
|
|
÷ |
|
è tcr |
ø |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C1Ry |
|
|
|
||||||
è scr |
|
sloc,cr ø |
|
|
|
|
|
|
|
sloc,cr |
= |
; |
(7) |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l2a |
|
|
||||||||
б) сосредоточенная нагрузка F приложена к растя- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
á) ïðè a hef |
> 0,8 è sloc s больше |
|
||||||||||||||||||||||||||
нутому поясу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bf |
|
значений, приведенных в табл.24 |
|
||||||||||
st |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
st |
t |
|
|
|
f |
ÑÍèÏ II-23-81*: |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
scr |
= |
C2Ry |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
(8) |
|
|||||||
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
l2w |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ef |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
loc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
sloc,cr |
= C1Ry |
, в которой при |
|
||||||||
s |
|
|
|
a |
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l2a |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a hef |
> 2 |
следует принять a = 2hef |
; |
|||||||||
– учитываются компоненты напряженного состоя- |
â) ïðè a hef |
> 0,8 è sloc,cr s |
íå |
|
||||||||||||||||||||||||
íèÿ s è t èëè sloc è t |
|
|
|
|
|
|
|
|
больше значений, принятых по |
|
||||||||||||||||||
æ |
s |
ö |
2 |
æ |
t ö |
2 |
|
|
|
ü |
|
|
|
|
|
òàáë.24 ÑÍèÏ II-23-81*: |
|
|
||||||||||
|
|
£ gc |
|
ï |
|
|
|
|
|
scr = |
C |
|
R |
y ; |
|
|
|
|||||||||||
ç |
|
÷ |
|
+ ç |
÷ |
|
|
ï |
|
|
|
|
|
|
cr |
|
|
|
|
|||||||||
è scr ø |
|
è tcr ø |
|
|
|
|
ï |
. |
|
|
|
(1à) |
|
|
|
|
l2w |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
ö2 |
|
|
|
|
|
|
ý |
|
|
|
|
|
|
|
C1Ry |
|
|
|
||||||
æ |
s |
loc |
|
|
æ t |
ö2 |
£ g |
|
ï |
|
|
|
|
|
sloc,cr |
= |
. |
(9) |
|
|||||||||
ç |
|
|
÷ |
|
+ ç |
|
÷ |
c |
ï |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||
ç |
|
|
|
÷ |
|
è tcr |
ø |
|
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
a |
|
|
|
|
|||
è sloc,cr |
ø |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
þ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Балка асимметричного сечения (с более разви- |
Компоненты напряженного состоя- |
|
||||||||||||||||||||||||||
тым сжатым поясом), укрепленная поперечными |
ния определяются: s – по формуле |
|
||||||||||||||||||||||||||
основными ребрами жесткости (1): |
|
|
(2), t – по формуле (3), sloc |
– ïî |
|
|||||||||||||||||||||||
à) сосредоточенная нагрузка F приложена к сжато- |
формуле (4). |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
му поясу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Критические касательные напряже- |
|
|||||||||||
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bf |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
íèÿ tcr – по формуле (5). Значения |
|
||||||||||||
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
t |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
scr è sloc,cr в формулах (1) и (1а) |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
sloc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
Ö.ò |
следует определять: |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ef |
|
|
à) ïðè |
a hef |
£ 0,8 : |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ccr Ry |
|
|
|
|
||||||||
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
s |
cr |
= |
; |
|
(11) |
|
||||||
t |
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
l2w |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
107 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл.6.7 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
– учитываются компоненты напряженного со- |
|
|
|
sloc,cr |
= C1R2 y |
|
; |
|
|
|
|
(12) |
|||||||||||||||||||||||||||
стояния s, sloc и t; проверка устойчивости по |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
формуле (1). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
la |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
á) ïðè a hef |
> 0,8 : |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
б) сосредоточенная нагрузка F приложена к растя- |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
нутому поясу. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
scr |
|
= |
C2Ry |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(13) |
||||||||
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bf |
|
|
|
l2w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
st |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
st |
t |
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
= C1Ry |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
(14) , в которой при |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
Ö.ò |
|
loc,cr |
|
l2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
sloc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ef |
|
|
|
a hef |
> 2 |
следует принять a = 2hef ; |
|||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
1 |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
â) ïðè |
a hef |
> 0,8 : |
|
|
|
|
|||||||||||||||
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= Ccr Ry |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= C1Ry (16), |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
(15); |
s |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cr |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l2w |
|
|
|
|
|
|
loc,cr |
|
l2a |
||||||
– учитываются компоненты напряженного состоя- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
расчеты по п.п. б), в) выполнять |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
íèÿ s è t èëè sloc и t; проверка устойчивости по |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
независимо от значения sloc/s |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
формулам (1à). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
3. Балка симметричного сечения, укрепленная |
Компоненты напряженного |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
поперечными основными ребрами жесткости (1) |
состояния определяются: |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
и продольным ребром (2): |
|
|
|
|
|
|
s по формуле (2); |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
à) сосредоточенная нагрузка F приложена к сжа- |
t по формуле (3); |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
тому поясу: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sloc по формуле (4). |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bf |
|
Пластинка 3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
t |
|
f |
Ïðè m1 = à/h1 £ 2: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
3 |
|
sloc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
t |
scr1 |
= |
119,y |
|
Ry |
|
; |
|
|
|
|
|
(21) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 ef |
1- |
h1 |
|
l21 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
hef |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ry |
|
|||||
st |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
sloc,cr1 =(1,24 +0,476m1)y |
. (22) |
|||||||||||||||||||
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
l2a |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Пластинка 3. Учитываются компоненты напряжен- |
Ïðè m1 = à/h1 > 2: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
При вычислении scr1 по формуле |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ного состояния s, sloc è t. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
(21) è sloc,cr1 по формуле (22) при- |
||||||||||||||||||||||||||||||||
s |
|
|
s |
|
|
|
æ |
|
t |
|
ö |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
нимать à = 2h1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
+ |
loc |
|
|
|
|
|
£ g |
|
; |
|
|
|
(17) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
+ ç |
|
|
|
÷ |
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
scr |
|
|
sloc,cr |
|
|
ç |
|
|
|
÷ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
æ |
|
0,76 |
ö |
Rs |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
è tcr |
ø |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
(23) |
||||||||||||||
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cr1 |
=10,3ç1+ |
|
|
2 |
|
÷ |
2 |
|
|
|||||||||
Пластинка 4. Учитываются компоненты напряжен- |
|
|
|
ç |
|
|
m |
|
÷ |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
è |
|
|
|
|
ø lef |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
ного состояния s, sloc2 = 0,4sloc è t: |
|
|
Пластинка 4. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
és(1- 2h1 |
hef |
) |
+ |
|
s |
loc2 |
ù2 |
|
æ |
t |
ö |
2 |
(18) |
sloc2 = 0,4sloc |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
(24) |
|||||||||||||||
ê |
|
scr2 |
|
|
|
|
ú + ç |
|
÷ |
£ g c ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ry |
|
|
|
|
|||||||||||
ë |
|
|
|
|
|
sloc,cr2 û |
|
è tcr2 |
ø |
|
|
|
s |
cr |
2 |
= |
5,43 |
|
|
|
|
; |
|
(25) |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
)2 l2w |
|
|
||||||||||
б) сосредоточенная нагрузка F приложена к растя- |
|
|
|
(0,5- h1 |
hef |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
нутому поясу: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C1Ry |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bf |
|
sloc,cr2 = |
; |
|
|
|
|
|
|
|
(26) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
st |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
st |
t |
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
la |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
æ |
|
0,76 |
ö |
Ry |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
loc |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
2 1 |
|
1 |
tcr2 |
|
|
ç |
|
|
|
|
|
÷ |
|
. |
|
|
(27) |
|||||
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 10,3 1+ |
|
|
2 |
|
÷ |
2 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ç |
|
|
m |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ef |
|
|
|
|
|
|
è |
|
|
|
|
ø lef |
|
|
|
|
|||
|
|
|
3 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
108 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл.6.7 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
Пластинка 3. Учитываются компоненты напря- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
женного состояния s и t. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
s |
|
æ |
t |
ö |
2 |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(19) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ ç |
|
÷ |
£ g |
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
scr1 |
|
ç |
|
÷ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
è tcr1 ø |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Пластинка 4. Учитываются компоненты напря- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
женного состояния s и t или |
sloc2 = 0,4s è t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
és(1 - 2h1 |
|
hef )ù2 |
|
|
æ |
t |
ö 2 |
ü |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
+ |
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
ê |
|
scr 2 |
ú |
|
ç |
|
÷ |
£ g c ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ê |
|
ú |
|
|
è tcr 2 |
ø |
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ë |
|
|
|
|
û |
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
(20) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ý |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
æ |
s |
|
ö |
æ |
t |
ö |
|
2 |
|
|
|
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
loc |
|
|
|
|
|
|
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ç |
|
÷ |
|
+ ç |
|
|
÷ |
|
|
£ g c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ç |
|
|
÷ |
|
|
|
|
|
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
è sloc,cr2 ø |
|
è tcr2 ø |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
þ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. Балка асимметричного сечения (с более разви- |
Компоненты напряженного |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
тым сжатым поясом), укрепленная поперечны- |
состояния определяются: |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
ми основными ребрами жесткости (1) и про- |
s по формуле (2); |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
дольным ребром (2): |
|
|
|
|
|
|
|
|
t по формуле (3); |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
à) сосредоточенная нагрузка F приложена к сжа- |
sloc по формуле (4). |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
тому поясу: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пластинка 3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bf |
Ïðè m |
|
|
= à/h |
1 |
£ 2: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
t |
|
|
f |
|
|
|
|
|
119,y |
|
|
|
Ry |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
scr1 |
= |
|
|
|
|
|
|
; |
|
(30) |
|||||||||||
|
|
|
3 |
|
σloc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
t |
1 |
- ah1 |
|
2hef |
|
l21 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ry |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ef |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
sloc,cr1 = (124, +0,476m1)y . |
(31) |
|||||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l2a |
|
||
st |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
st |
|
|
|
|
Ïðè m1 = à/h1 > 2: |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При вычислении scr1 по формуле |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(30) è sloc,cr1 по формуле (31) прини- |
||||||||||||||||||
Пластинка 3. Учитываются компоненты напря- |
ìàòü à =2h1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
женного состояния s, sloc и t; поверка устойчиво- |
|
|
|
|
|
æ |
|
|
0,76 |
ö |
R |
s . |
|
|||||||||||||||||||||||
сти по формуле (17). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
cr1 |
= 10,3ç1 + |
|
|
|
2 |
|
÷ |
|
|
(23) |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ç |
|
|
|
|
|
÷ |
|
2 |
|
|
|
|||
Пластинка 4. Учитываются компоненты напря- |
|
|
|
|
|
è |
|
|
|
m |
|
|
ø |
lef |
|
|
|
|||||||||||||||||||
женного состояния s, sloc2, t |
|
|
|
|
Пластинка 4. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
és(1 - ah1 |
hef ) |
|
|
s |
loc2 |
ù |
2 |
æ t |
ö |
2 |
|
sloc2 = 0,4sloc ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(33) |
||||||||||||||
+ |
|
|
£ g c |
; (28) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
ê |
|
scr 2 |
|
|
|
|
ú |
|
+ ç |
÷ |
|
|
|
|
|
5,43 |
|
|
|
Ry |
|
|
|
|
||||||||||||
ê |
|
|
|
|
sloc,cr 2 |
ú |
|
è tcr2 |
ø |
|
|
scr 2 |
= |
|
|
|
|
|
|
; |
|
(34) |
||||||||||||||
ë |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
û |
|
|
|
|
|
|
æ 1 |
|
|
|
ö2 |
l2w |
|
|
||||||||||
б) сосредоточенная нагрузка F приложена к растя- |
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
ç |
|
|
1 |
÷ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
нутому поясу: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ç a - h |
|
÷ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
è |
|
ef |
ø |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
= C1Ry |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
(26) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
st |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
st |
t |
|
|
|
|
loc,cr 2 |
|
l2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
1 |
4 |
|
sloc |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|
|
æ |
0,76 |
ö |
R |
s . |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
(27) |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ef |
cr2 |
=10,3ç1+ |
|
|
|
2 |
|
÷ |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ç |
|
m |
|
÷ |
|
2 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
è |
|
|
|
ø lef |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
3 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bf |
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Пластинка 3. Учитываются компоненты напря- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
женного состояния s и t; проверка устойчивости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
по формуле (19). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
109 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл.6.7 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
Пластинка 4. Учитываются компоненты напряжен- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
ного состояния s и t или |
|
sloc2 = sloc è t: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
és(1 - ah1 |
hef )ù |
2 |
|
æ |
t |
|
ö |
2 |
ü |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ê |
|
scr2 |
|
ú |
|
+ ç |
|
|
÷ |
|
|
£ gc ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ë |
|
|
û |
|
|
è tcr2 ø |
|
|
ï |
; |
|
(29) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
ö2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ý |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
æ |
s |
æ |
|
|
t |
|
ö2 |
£ g |
|
|
|
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ç |
loc2 ÷ |
+ ç |
|
|
|
|
÷ |
|
|
|
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ç s |
÷ |
è t |
cr2 |
ø |
|
|
c |
|
|
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
è |
loc,cr2 ø |
|
|
|
|
|
|
|
|
þ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Балка симметричного сечения, укрепленная попе- |
Компоненты напряженного |
|
||||||||||||||||||||||||||||
речными основными ребрами жесткости (1), |
состояния определяются: s по |
|||||||||||||||||||||||||||||
продольным ребром (2) и пластинка 3 укреплена |
формуле (2); t по формуле (3); |
|||||||||||||||||||||||||||||
короткими ребрами (5). |
|
|
|
|
|
|
|
|
sloc по формуле (4). |
|
|
|
||||||||||||||||||
Сосредоточенная нагрузка F приложена к сжатому |
Пластинка 3. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
поясу: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bf |
Ïðè m1 = à1/h1 £ 2: |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
119,y |
Ry |
|
|
|
|
|||||
σt |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
σt |
τ |
|
f |
scr1 |
= |
|
; |
|
|
(35) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
- h1 |
hef |
l21 |
|
|
||||||||||
|
|
σloc |
5 |
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ry |
|
|
|
|
2 |
a1 |
a1 |
|
|
|
a1 |
|
2 |
|
|
|
|
2 |
sloc,cr1 =(1,24 +0,476m1)y |
. |
(36) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ef |
2 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
la |
|
|
|||
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ïðè m1 = à1/h1 > 2: |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
σ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При вычислении scr1 по формуле |
||||||||||||||
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(35) è sloc,cr1 по формуле (36) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Пластинка 3. Учитываются компоненты напряжен- |
принять à1 = 2h1 . |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
ного состояния s, sloc, t. |
|
|
|
|
|
|
|
|
tcr1 вычислять по формуле (23). |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Пластинка 4. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
æ |
|
t ö |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
s |
+ |
sloc |
+ |
|
|
|
|
|
; |
|
|
(17) |
s |
loc2 |
= 0,4s |
loc |
; (24). Критическое |
|||||||||||||
|
|
ç |
|
|
÷ |
£ g |
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
scr1 |
|
sloc,cr1 |
ç |
|
|
÷ |
|
|
|
|
|
|
|
|
напряжение определяют: |
|
|
|||||||||||||
|
è tcr1 ø |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Пластинка 4. Учитываются компоненты напряжен- |
scr2 |
– по формуле (25); |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
sloc,cr2 – по формуле (26); |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
ного состояния s, sloc2 , t; проверка устойчивости по |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
tcr2 – по формуле (27). |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
формуле (18). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Обозначения, используемые в табл.6.7:
s – сжимающее напряжение у расчетной границы стенки, принимаемое со знаком «плюс»
tcr – критические касательные напряжения, вычисляемые по действительным размерам отсека
scr – критические напряжения при чистом изгибе sloc,cr – критические локальные напряжения
Fí – нормативное значение давления колеса крана
M, Q – средние значения соответственно момента и поперечной силы в пределах отсека; если длина отсека больше его расчетной высоты, то Ì è Q следует вычислять для более напряженного участка с длиной, равной высоте отсека; если в пределах отсека момент или поперечная сила меняют знак, то их средние значения следует вычислять на участке отсека с одним знаком
a – расстояние между осями поперечных основных ребер
a1 – расстояние между осями соседних коротких ребер жесткости
hef – расчетная высота стенки, равная в сварных балках полной высоте стенки (h) t – толщина стенки
bf – ширина сжатого пояса балки tf – толщина сжатого пояса балки
gf1 = 1,1 – коэффициент увеличения вертикальной сосредоточенной нагрузки на отдельное колесо крана (п.4.8. СНиП 2.01.07-85*);
gc = 0,9 – коэффициент условий работы (табл.6. СНиП II-23-81*)
110