МК_Справочник_том_2

lef = (dt ) Ry E ; lw = (hef t ) Ry E ; la = (at ) Ry E d – меньшая из сторон пластинки (hef èëè a)

m– отношение большей стороны пластинки к меньшей

Âформуле (6):

sloc /s – коэффициент, принимаемый в зависимости от à/hef ïî òàáë.24 ÑÍèÏ II-23-81*

Âформулах (9) и (16) следует подставлять 0,5à вместо à при вычислении la .

Âформулах (10), (11), (13), (15) следует принимать при: нагруженном сжатом поясе hef = 2y; нагруженном растянутом поясе hef = 2y1:

Âформулах (23) и (27) подставляют размеры проверяемой пластинки.

Âформуле (26) Ñ1 определяется по табл.23 СНиП II-23-81* при d = 0,8, заменяя значение отношения a/hef значением a/(hef - h1).

Âформулах (30), (29), (34) a = (s - st)/s, ãäå st – краевое растягивающее напряжение (со знаком «минус») у расчетной границы отсека.

В формуле (36) la = a1t Ry E .

Таблица 6.8. Расчет на прочность сварных подкрановых балок

111

Продолжение табл.6.8

Nb – усилие в верхнем поясе балки от горизонтальных поперечных или продольных нагрузок

β= 1,15 – для расчета разрезных балок

β= 1,3 – для расчета сечений на опорах неразрезных балок

Все напряжения в формулах (7) – (17) следует принимать со знаком «плюс».

112

Поясные уголки могут быть равнополочные и неравнополочные. Площадь поясных уголков должна быть не менее 30 % всей площади пояса. Горизонтальные полки уголков верхнего пояса выбираются с учетом возможности размещения подкранового рельса. Это требование удовлетворяется при ширине горизонтальной полки ³ 160 мм. Вертикальные полки уголков верхнего пояса принимаются из условия размещения высокопрочных болтов – минимальная ширина полок принимается 100 мм. Толщину полки уголков следует принимать не менее 10 м. Калибр уголков нижнего пояса принимается из условий размещения высокопрочных болтов, жесткости поясов, размещения крепления связей по нижним поясам и рациональной компоновки сечения балки. Минимальную ширину полок уголков принимать 100 мм.

Пояса могут выполняться из пакета листов, состоящего не более чем из трех листов. При этом следует стремиться к минимальному количеству листов в пакете. Минимальную ширину листов верхнего пояса принимают 460 мм. В пакете прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического обрыва следует рас- считывать на половину усилия, которое может быть воспринято сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.

Минимальную расчетную ширину не окаймленного свеса be f сжатого поясного листа следует принимать из условия bef /t = 0,5 ERy , ãäå t - толщина свеса; Ry -

расчетное сопротивление.

Тормозную балку рекомендуется выполнять из сплошного листа и соединять с верхним поясом по всей длине на высокопрочных болтах. Прогибы тормозных конструкций не должны превышать 1/2000 пролета.

Нижние пояса балок пролетом более 12 м следует развязывать связями в уровне нижнего пояса. Гибкость растянутого нижнего пояса должна быть не более 150. Нижние пояса неразрезных подкрановых балок следует развязывать с учетом обеспечения устойчивости сжатого нижнего пояса.

При отсутствии связей по нижним поясам неразрезных балок следует производить проверку устойчивости нижнего пояса средних пролетов для случая расположения кранов в пролетах, смежных с рассчитываемым:

где j - по СНиП II-23-81* п. 5.3; для определения гибкости расчетная длина сжатого пояса принимается равной длине балки и учитывается радиус инерции нижнего пояса в горизонтальной плоскости; Ì - момент в среднем пролете трехпролетной балки при установке в крайних пролетах по одному крану.

Стенку балки для обеспечения устойчивости следует укреплять ребрами (рис.6.8, 6.9):

–поперечными основными ребрами, поставленными на всю высоту стенки;

–поперечными основными и продольными ребрами;

–поперечными основными и промежуточными короткими ребрами и продольным ребром (при этом промежуточные короткие ребра следует располагать между сжатым поясом и продольным ребром).

Поперечные и продольные ребра жесткости рекомендуется проектировать из парных уголков, симметрично расположенных относительно оси стенки.

113

Рис.6.8. Ребра жесткости на сварных подкрановых балках à - поперечные ребра; á - поперечные и продольные ребра

Ðèñ.6.9 à. Ребра жесткости на подкрановых балках с соединениями на высокопрочных болтах: крепление ребер к стенке балки без прокладок

114

Минимальную ширину полки уголка ребер жесткости принимать 90 мм. Для комбинированных балок ребра жесткости можно проектировать из парных листов, привариваемых к стенке балки.

Ширина выступающей части листа ребра должна быть не менее 90 мм. Поперечные ребра жесткости следует пристрогать и плотно пригнать к верхнему поясу. Опорные ребра рекомендуется проектировать из двух уголков. Размеры их определяются из условия прочности и устойчивости ребра.

Для комбинированных балок опорные ребра можно выполнять из листа, привариваемого к стенке балки. Торцы уголков или листов опорных ребер должны быть строгаными и плотно пригнанными к нижнему поясу или опорной плите колонны.

Прикрепление опорных ребер из уголков рекомендуется выполнять на высокопрочных болтах. Высокопрочные болты (ВПБ) следует размещать с учетом требований (табл.6.9) и соответствующих расчетов.

* В соединяемых элементах из стали с пределом текучести св. 380 МПа минимальное расстояние между болтами следует принимать 3d.

115

Малонагруженные и соединительные болты должны размещаться на максимальных расстояниях; в стыках и узлах следует размещать болты на минимальных расстояниях. Болты крепления вертикальных полок уголков верхнего пояса к стенке балок под краны грузоподъемностью 125 т и более проектировать не менее чем в два ряда. При назначении шагов болтов следует учитывать модуль кондукторов или другой оснастки на заводе-изготовителе.

В соединяемых элементах из стали с пределом текучести до 380 МПа допускается уменьшение расстояния от центра болта до края элемента вдоль усилия и минимального расстояния между центрами болтов в случаях расчета с учетом соответствующих коэффициентов условий работы соединений согласно п.11.7 и 15.14 СНиП II-23-81*. Заводские стыки элементов балок можно выполнять сварными встык с последующей зачисткой и контролем швов физическими методами. Концы швов выводить на выводные планки. Монтажные стыки могут быть выполнены на сварке (рис.6.10), однако рекомендуется проектировать их на высокопрочных болтах (рис.6.11) или комбинированными.

Передачу продольных сил от торможения кранов, ветра и других нагрузок с подкрановых балок на колонны рекомендуется осуществлять в панели, где установлены вертикальные связи по колоннам. Передача этих усилий производится с помощью специальных прокладок, соединяющих нижний пояс с колоннами.

При проектировании подкрановых балок на ВПБ окончательные сечения определяются на основе детальных расчетов прочности, выносливости и жесткости. На прочность следует рассчитывать в соответствии с табл.6.10, при этом в сечениях устанавливаемых расчетом, недонапряжение не должно превышать 5 %.

250 150

8

66

Рис.6.10. Монтажный стык сварной балки

116

3

2-2

Рис.6.11. Монтажный стык балок на высокопрочных болтах

Число сечений балки, подлежащих расчету, определяют в зависимости от схемы балки и размеров пролетов. В разрезных балках пролетом до 12 м нормальные напряжения проверяют в одном сечении в середине пролета, а касательные напряжения − только на опоре. При этом приведенные напряжения по формуле (5) в табл.6.10 определяют в обоих сечениях. При пролетах более 12 м и при переменном сечении балок помимо проверки сечений с максимальными усилиями, следует определять напряжения во всех местах перемены сечений.

Стенки балок на ВПБ также как и при сварке для обеспечения их устойчивости укрепляются системой поперечных и продольных ребер.

Прямоугольные отсеки стенки (пластинки), заключенные между поясами и ребрами, следует проверять на устойчивость. При этом расчетными размерами проверяемой пластинки, заключенной между поясами и соседними поперечными основными ребрами жесткости, являются: à − расстояние между осями поперечных основных ребер; he f − расчетная высота стенки, равная расстоянию между ближайшими к оси балки краями поясных уголков; в комбинированных балках – от края полок поясных уголков верхнего пояса до внутренних граней поясного листа нижнего пояса.

Расчет на устойчивость стенки балок следует производить по табл.6.11.

117

118

Таблица 6.11. Расчет на устойчивость стенки подкрановой балки на высокопрочных болтах