Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Дроздовский Б.А. Влияние трещин на механические свойства конструкционных сталей

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

30.10.2023

Размер:

28.35 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 2324 / 2624 25 26 > Следующая >>>


236	Влияние направления волокна и термической		обработки
термической закалки также меньше, чем		после	закалки с от
пуском.
	Примерно такое же соотношение между материалами наб
людается, если их оценивать по величине		работы деформации
при ударном изгибе образцов У с трещинами.			Ударный изгиб

образцов В показывает менее резкое различие между упомяну тыми тремя образцами из стали ЗОХГСА.

Результаты более детального исследования влияния темпе ратуры изотермы при изотермической закалке стали ЗОХГСА приведены на рис. 140, а и 6. Чувствительность к трещинам оценивалась ударным испытанием образцов У с трещиной, из готовленных из плавки Г (см. табл. 26). Параллельно испыты вались образцы Гагарина и Менаже.

Первая серия опытов (рис. 140, а) проводилась в лабора торной ванне без принудительной циркуляции изотермической среды (селитры).

Вторая серия (рис. 140, б) проводилась в большой заводс кой ванне с принудительной циркуляцией изотермической среды (щелочи). В обеих -сериях опытов наинизшие значения ударной вязкости при надрезе R = 1,0 мм (изотермы 330 и 425°) :при изо термической закалке практически равны ударной вязкости пос ле закалки и отпуска 500°. Промежуточные же температуры изотермы (350, 370, 390, 410°) приводят к большей ударной вязкости, чем после закалки с отпуском 500°. В то же время величина атр даже при оптимальной температуре изотермы (350 в первой и 390° во второй серии) оказывается значительно ниже, чем после закалки с отпуском 500°.

Характер кривых различных свойств при различной интен сивности охлаждения (1-я и 2-я серии) несколько различный.

Относительное удлинение при малой интенсивности охлаждения (1-я серия) в интервале температур выше 410° начинает умень шаться, тогда как при большой интенсивности в интервале 410— 425° оно практически неизменно. Относительное сужение в пер вой серии после 390° начинает существенно уменьшаться и при 425° достигает 45% вместо 62% при 380°. У второй же серии уменьшения относительного сужения ниже 56% не наблюдает

ся.

Снижение ударной вязкости начиналось для обеих серий примерно при одинаковой температуре изотермы и примерно на одинаковую величину.

Величина атр меняется при изменениях температуры изо термы наиболее интенсивно из всех свойств (в 4 раза в первой серии и в 2,8 раза—;во второй). Точка максимума в зависи мости от интенсивности охлаждения несколько перемещается (350 для первой и 390° для второй серии).

Таким образом, различные свойства по различному реагиру-

ан,нем/смг

Температура изотерма!,°С	Температура изотермы, Ч
а	6
Рис. 140. Влияние температуры	изотермы на свойства при растяжении, ударную вяз

кость и удельную работу удара образца типа У с трещиной. Сталь 30ХГСА (плавка Г):

а — первая серия опытов,	охлаждение в малой лабораторной ванне без принудительной циркуля-
ции селитры; б — вторая	серия опытов, охлаждение	в большой заводской ванне с принудитель
	ной циркуляцией	щелочи

238	Влияние направления волокна и термической обработки

ют на увеличение -степени неоднородности структуры, вызы ваемое повышением температуры изотермы, выше некоторой оптимальной для данной интенсивности охлаждения. Наименее локальное свойство из изученных нами, относительное удлине ние, улавливает появление этой неоднородности в наименьшей степени, а наиболее локальное, чувствительность к трещине, в наибольшей степени.

Последовательность термической обработки и получения трещины циклической перегрузки не меняет величины атр и при изотермической закалке так же, как и при закалке с низ ким отпуском (табл. 39).

Т а б л и ц а 39

Сопоставление результатов испытаний образцов типа У с трещиной циклической перегрузки, полученной до и после

термической обработки1

Трещина получена после термической обработки

а		средняя глу		Os		Я
а		средняя глу		Os		И
%		бина,	мм	S		О
о		бина,	мм	X		я
X				ф		я
условный образца	Of	надреза	трещины	высотасе*	,неттомм	к &	а
						5 « N
						X	S
						л я	п
						Ч С. -Cl.
	о					Ф Я	5
	о					« ч	5

Трещина получена до термической обработки

О.	средняя глу X		Н
Ф
2	бина, мм	S	о
		X	ю
О			я

условный образца	*о	надреза	трещины	высотасе* нетто, мм	х н*
условный образца	*о	надреза	трещины	высотасе* нетто, мм	к *	$
					X 4	г?
					А я	о
					г а	*

Г— 156	38	0,24	2,02	7,74	4,14	Г— 161	37,5	1,0	0,73	8,27	4,47
Г— 157	36,5	0,27	1,81	7,92	5,45	Г— 162	38,5	1,0	1,67	7,33	3,28
Г— 158	38,5	0,16	1,88	7,96	3,27	Г— 163	38,5	0,98	0,85	8,17	4,89
Г— 159	38	0,21	1,95	7,84	3,83	Г— 164	37,5	1,02	1,14	7,84	3,81
Г— 160	38,5	0,14	2,27	7,59	4,00	Г— 165	38	1,0	0,95	8,05	3,36
Средние	38	0,20	1,98	7,82	4,14	Средние	38	1,0	1,07	8,31	3,94
показа-	38	0,20	1,98	7,82	4,14	показа-	38	1,0	1,07	8,31	3,94
тели						тели

г Сталь ЗОХГСА, плавка Г. Изотермическая закалка в щелочи с принудительной циркуляцией. Температура нагрева 890°, температура щелочи 390°.

Сопоставление результатов закалки с отпуском и изотерми ческой закалки для стали 40ХНМА дано по группам № 7 и 8 (табл. 38). При близкой ударной вязкости этих групп, работа де формации образцов В при статическом изгибе вдвое меньше для изотермической закалки, чем для закалки с отпуском. При удар ном изгибе образцов В различие несколько больше (в 2,36 ра за), а при ударном изгибе образцов У с трещинами значитель но больше — в 8,6 раза.

Влияние закалки с	ковочного нагрева	239
Изотермическая закалка	на высокую прочность

Во второй части табл. 38 приведены данные по изотермичес кой закалке стали ЗОХГСНА при низких температурах изотер мы (230 и 300°) на высокую прочность (ов = 160 -г- 170 кг/мм2).

Для сопоставления в этом случае испытывались образцы, отпу щенные после закалки при низкой температуре (200—300°), на такой же (или немного более высокий) предел прочности.

Как видно из таблицы, изотермическая закалка при темпе ратуре изотермы 230—300° для данной плавки показывает бо лее высокие разрушающие напряжения и работу деформации, чем закалка с низким отпуском.

В большинстве случаев при изотермической закалке дости гается также большая а„ : однако есть случаи (группы № 11 и 12), когда при одинаковой величине а„ в результате изотер мической закалки получена меньшая чувствительность к тре щинам.

Чувствительность к трещинам от одной плавки к другой при высокой твердости колеблется настолько сильно, что сталь од ной плавки после закалки и низкого отпуска может быть менее чувствительной к трещинам, чем сталь другой плавки после изотермической закалки при 230 и 300° (группы № 14 и 12,

табл. 38).

4. ВЛИЯНИЕ ЗАКАЛКИ С КОВОЧНОГО НАГРЕВА ВЫСОКОПРОЧНОЙ СТАЛИ НА ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬ К ТРЕЩИНАМ

Недавно было показано, что закалка непосредственно после прокатки с последующим отпуском ведет к уменьшению как интервала хрупкого отпуска (300—400°), так и отпускной хрупкости при медленном охлаждении [157, 158].

Для низких температур отпуска наблюдается некоторое повы шение ударной вязкости при закалке непосредственно после про катки, по сравнению с закалкой без деформации с несколько повышенной температурой (1000°), но это повышение невелико.

В табл. 40 дано сопоставление результатов испытаний об разцов с трещинами и стандартных образцов на растяжение и ударный изгиб из высокопрочной стали Э и стали ЗОХГСНА.

Прокатанный профиль диаметром 70 мм перековывался па диаметр 20 мм и разрезался на заготовки длиной 60 мм.

Заготовки нагревали до 1150° и ковали под пневматическим молотом до сечения диаметром 12 мм, часть этих заготовок охлаждали на воздухе, а затем подвергали закалке с 890° в масле и отпуску при 225°. Другую часть заготовок охлаждали после ковки в масле и затем подвергали отпуску при 225°.

240 Влияние направления волокна и термической обработки

Т а б л и ц а 40

Сопоставление свойств стали после закалки и отпуска при 225° и стали, охлажденной в масле с ковочного нагрева

и		Марка стали и плавки
Номер группы	образцов	Марка стали и плавки

	Стандартные свойства			Испытание
				образцов с
				трещинами
Термическая обработка			<	5;	«и	X

			О	*
			*		X
				К»
	а?		К)	X	X
			*	О.		а?
** 3;		О	X		S
о	си			с		„“•8
0	X о к	к	сз		0

1	Сталь Э	Ковка,			охлаждение				на
		воздухе, закалка с 900“
		в масле, отпуск при								155,5	214 51,0	50	6,8	1,09		10,5
		225“								155,5	214 51,0	50	6,8	1,09	202	10,5
2	То же	Ковка		до 800—850°,					ох
		лаждение				в масле,			от		229 42,4
		пуск 225“								203	229 42,4	50	—	1,26	226	9,4
3	30ХГСНА,	Вырезка			заготовок				из
	плавка	профилей					диаметром
	СХ	70 мм, закалка 890° в								_	175 46,3 49,5 6,25 0,62				_	_
		масле,			отпуск 225*					_	175 46,3 49,5 6,25 0,62				_	_
4	То же	Ковка с диаметра 70 мм
		на	квадрат				20	мм, с
		20 мм на 12 мм,						охлаж
		дение на воздухе, за
		калка			с	890° в масле,						49,5 8,32 0,63			128
		отпуск 22о“										49,5 8,32 0,63			128
																—
5		Ковка		с диаметра 70 мм
		на квадрат 20 мм. Ков
		ка	с	20		мм на		12 мм
		до 600—700°. Охлажде
		ние в масле, отпуск										49,5 7,85 1,30			193
		при 225°										49,5 7,85 1,30			193
6	» , »	Ковка		с диаметра 70 мм
		на квадрат 20 мм. Ков-
		'ка	с	20		на	12	мм до
		800—900°. Охлаждение
		в масле, отпуск при										49,5 7,20 1,76			206
		225°										49,5 7,20 1,76			206

Влияние закалки с ковочного нагрева

241

!	образцов	i	плавки
Номергрупп	образцов	Маркастали	плавки
			Термическая обработка
\|I

7 ЗОХГСНА, Ковка с диаметра 70 мм плавка 4 на квадрат 20 мм. Ков ка с 20 мм на 12 мм

до 800—850° .Охлажде ние на воздухе. Закал ка с 390° в масле. От пуск п[и 225°

8 То же Ковка	с диаметра 70 на
квадрат 20 мм. Ковка с
20 мм на 12лш до 800—
850°.	Охлаждение в

масле, отпуск при 225°

Продолжение табл. 40

Испытание Стандартные свойства образцов с трещинами

з?					з*
з?	3-		3	<0	*
	3-		3	<0	<\Г		X
£	5?				*		X
£	X		х	X			«о
Vi	X	о?	х	X			X'
Vi	CQ	о?	X	о.			Ч
о	CQ		X	<3	ь"	О* м'
о	О		а	<3	ь"	&	X

1,04

160 8,82

47 8,77 2,78 235 3,20

П р и м е ч а н и я : 1. В таблице приведены средние значения из 5 испытаний образ цов с трещиной.

2.	Испытания	образцов с трещинами проводили на копре ПСВО— 1000 с записью ос
циллограмм нагрузка—прогиб—время.
3.	р	средняя скорость спадания нагрузки при разрушении, где ^ макс —
	V p = —-м——

‘ м

максимальная нагрузка; тм — время спадания нагрузки от Рмакс до Р = 0.

Температура конца ковки указана для каждой партии в табл. 40.

Для высокопрочной стали Э различие в свойствах при испы таниях образца с трещиной невелико.

Для стали же ЗОХГСНА на обеих плавках выявляется явное преимущество закалки с ковочного нагрева — величина аТр в 2 — 2,5 раза выше. В то же время по величине ударной вязкости сталь, закаленная с ковочного нагрева, практически никаких преимуществ не имеет. Характерно, что, несмотря на большую величину разрушающейся нагрузки, скорость спадания нагруз ки vP (как это видно из табл. 40 и из рис. 141) для стали, за каленной с ковочного нагрева, меньше, чем для стали, подверг нутой обычной закалке.

Определение чувствительности к трещинам различных плавок стали 243

та

е .

О£

•К

3£

								Т а б л и ц а		41
	Результаты испытаний ударным изгибом образцов
	с трещинами из 11 плавок стали ЗОХГСА
Закалка в масле, отпуск				Закалка в масле, отпуск				Изотермическая
Закалка в масле, отпуск				при 520° с охлаждени				Изотермическая
	при 225°,	2 часа		ем в воде				закалка при 365°
	а ,кгм1см2			а Тр,	кем см2			атр,	кем,см2
	1
*с	минимум	максимум	средняя	минимум	максимум	средняя		минимум	максимум	средняя
	минимум	максимум	средняя	минимум	максимум	средняя	1 '	минимум	максимум	средняя
	\|			\| 1		1	1 '	1 j

7	48,5	1,08	1,37	1,20	40	2,65	4,27	3,55	38	2,54	2,92	2,88
9	50	0,77	0,88	0,83	38,5	4,04	4,53	4,26	40	1,96	2,17	2,08
10	49,5	0,70	0,80	0,72	38,5	3,15	3,56	3,34	39	2,13	2,33	2,24
11	49,0	0,67	0,89	0,75	38	3,51	4,06	3,86	39,5	1,54	2,25	1,98
30	49	1,26	1,53	1,37	38	4,42	5,59	4,78	39,5	2,81	3,86	3,20
31	48,5	1,68	1,87	1,79	36,5	4,31	5,55	5,10	39	2,69	3,23	2,87
41	49	1,25	1,37	1,29	36,5	3,92	4,76	4,29	40	2,06	3,20	2,57
42	49	0,91	1,18	1,03	38,5	3,46	5,10	4,23	38,5	1,67	2,33	1,99
43	48,5	1,24	1,73	1,46	36,5	5,78	6,41	6,09	39	2,06	2,92	2,45
44	49	1,03	1,18	1,12	37	5,14	5,89	5,61	39	2,10	2,87	2,51
45	49	1,36	1,45	1,41	36,5	5,52	6,01	5,77	39	2,69	3,04	2,86
Средние	49			1,18	37,6			4,62	39,2			2,51
по всем
плавкам

Сопоставление средних величин атр показывает ту же законо мерность зависимости чувствительности к трещинам от термиче ской обработки, которая была выявлена ранее для отдельных

плавок стали. Наименьшей вязкостью		при	наличии			трещины
обладает	сталь, подвергнутая после закалки			низкому		отпуску
а тр = 1 , 1 8	кгм/см2) .
Повышение температуры отпуска до 520° приводит к увели
чению работы разрушения образца с трещиной в четыре							раза
аТр=4,62	кгм/см2). Изотермическая	закалка			при 365°		дает
вязкость примерно вдвое меньшую ( а тр=2,51				кгм/см2), чем от
пуск яри 520°.				величины		атр от
Наблюдается существенная зависимость
твердости	образцов, подвергнутых отпуску		при		520°.	Поэтому
колебания по величине атр после этой		обработки не очень					ха
рактерны для данной плавки, так как они могут быть						вызваны
небольшими, колебаниями в режиме отпуска.				Колебания			же в

244	Влияние направления волокна и термической обработки

Т а б л и ц а 42

Результаты испытаний ряда плавок на растяжение и ударный изгиб образцов с надрезом радиусом 1 мм и с трещиной

X				S
X				X
S	С			о
я		ая	ф	я
ч		ая	ф	о.
ч	%	к г / м м 2	%	уд
Q.				на
У				на
Я
О				R c
X				R c

образце

а ,	к г м / с м г		аТр, к г м / с м *
			се
я		Е К	X
я	к	а 4>	Л
	к	2 **	ч
X	К	2 **	я
X	41		X
я	а		S
я	о		я

сред-

Сталь ЗОХГСА, закалка с 890° в масле, отпуск 225°, 2 часа

	1		0,33	182,5	51,0	49,5		5,0	6,25	5,75	13	0,37		0,64	0,59	37,3
	2		0,31	180,7	56,0	50		5,6	7,0	6,40	12,5	0,38		0,69	0,60	36,3
	3		0,32	186,3	50,0	50		4,45	5,0	4,70	5,4	0,70	0,80		0,72	2.7
	4		0,32	162,9	54,5	49,3	4,25		5,0	4,60	7,6	0,67	0,89		0,75	10,7
	5		0,31	161,0	51,8	49,5	4,56		5,57	5,00	6,8	0,69	0,81		0,76	22,5
	6		0,29	178,3	50,9	50	4,56		5,50	5,00	8,7	0,73	0,82		0,77	5,1
	7		0,30	172,5	58,8	49	6,50		7,50	7,10	8,5	0,71	0,92		0,83	14,4
	8		0,33	184,8	52,0	49,5	4,70		5,25	4,90	4,1	0,77	0,88		0,83	7,3
.	9		0,31	179,5	53,9	48,5	5,00		5,30	5,10	2,0	0,80	0,95		0,86	7,0
.	10	0,32		181,9	51,8	49,5	4,20		6,10	5,15	18,5	0,71		1.15	0,90	21,1
	11	0,33		184,9	49,6	50,5	5,00		5,50	5,30	5,6	0,87	0,96		0,93	6,4
	12	0,31		179,8	51,6	49,5	4,70		5,60	5,20	9,7	0,88		1.03	0,97	9,2
	13	0,30		178,5	52,2	48,5	4,76		5,40	5,00	4,8	0,90		1,18	1,03	12,5
	14	0,30		177,7	51,7	49,0	5,25		6,00	5,60	6,1	1,03	1,18		1,12	8,0
	15	0,30		178,6	52,5	49,5	4,60		5,30	4,80	4,1	1,09	1.20		1,15	5,2
	16	0,32		183,4	53,3	50	4,75		5,50	5,16	7,9	1,09	1,25		1,18	7,7
	17	0,30		174,8	52,7	48,5	3,75		4,70	4,15	9,6	1,08	1,37		1,20	21,2
	18	0,32		17Л, 1 54,2		49,0	4,70		5,25	5,00	6,0	1,25	1,37		1,29	3,1
	19	0,29		175,2	52,0	48,5	5,25		5,70	5,50	4,6	1,36	1,45		1,41	3,5
	20	0,28		175,0	52,4	48,5	4,70		5,25	5.00	6,0	1,19	1,92		1,44	17,4
	21	0,30		174,6	54,0	48,5	5,00		6,('5	5,40	7,4	1.24	1,73		1,46	15,0
	22	0,27		175,1	55,0	48,0	4,50		5,30	4,90	8,1	1,39	1,65		1,51	8,0
	23	0,31		179,0	51,4	49,0		,45	5,9	5,20	5,7	1.62	1,80		1,73	6,5
С р е д н и е					52,7					5,20	7,5		оЛ-и		1,05	12,5
С р е д н и е					52,7					5,20	7,5			\| , г	1,05	12,5
			Сталь ЗОХГСНА,			закалка с 890° в масле, отпуск 225°, 2 часа
	1	0,30		177,8149,5		48 0	5,6017.20			6,00	6,6	1,05	1	40	1.21	13,1
	2	0,30		184,6	54,4	48,5	6	20	6 50	6,30	1,6	1,20	1.38		1,31	8,5
	3	0,30		176.9	51,8	49,0	5	10	8.20	7,10	28,0	1,37	1,44		1,41	2.8
	.4	0	30	187,5	50,5	49,0	4.90		6.90	6,00	18,4	1,34	1.52		1,42	5,6
	5	0,28		176,3	53.8	48,5	6	25	8,00	7.00	10,7	1,12	1,87		1.47	23,8
	6	0,32		184,3	54,0	49,5	7	25	8 00	7,80	9,3	1,12	2,06		1,51	25,8
	7	0,28		176,1	57,5	48,0	6,60		8,70	7,50	12,0	1,32	1,63		1,53	13,6
	8	0,29		178,2	54,7	49,0	4,50		7,10	6,00	25,0	1,40	1,86		1,53	8,5

Определение чувствительности к трещинам различных плавок стали 245

Продолжение табл. 42

Номер плавки

с °В Ф

°1о кг!ммг %

			аа , кгм/см2				атр, кгм/смг
R g на ударном	образце	минимум	максимум	средняя	отклонение минимальното от сред него, %	минимальная	максималь ная	средняя	отклонение минимально го от сред него, %

9	0.30	181,0	57,3	49,0	4,60	8,10	6,30	27,0	1,43	1,76	1,61	11,2
10	0,30	17/,6	55,7	49,0	6,00	6,70	6,30	4,8	1,59	1,75	1.6/	4,9
11	0,30	179,9	54,4	48,5	7,50	8,Ю 7,70		2,60	1,37	1,85	1,69	19,0
12	0,30	178.0	54,5	48,0	5,70	7,00	6.60	13,6	1,22	2,02	1,70	2Г2
13	0,29	178.6	56,8	49,0	4,40	7,10	5,90	25,5	1,63	1,81	1,74	6,3
14	0,30	1/5,9	53,9	49,0	5,60	6,00	5,70	1,6	1,68	2,07	1,88	10,7
15	0,29	178,2	50,3	48,5	7,75	8,40	8,10	9,6	1,59	2,50	1,91	16,8
16	0,30	180,6	52,8	47,5	5,35	7,15	6,12	12,6	1,77	2,14	1,93	8,3
17	0,29	175,2	57,1	48,0	7,00	7,50	7,30	4,0	1,53	2,24	1,98	22,8
18	0,29	181,7	53,2	48,5	6,07	6,17	6,10	0,6	2,03	2,35	2,15	1,8
19	0,28	174,7	54,8	48,5	5,67	6,00	5,80	2,2	2,02	2,57	2,25	1",3
20	0,30	179,1	55,3	48,5	7,50	8,10	7,65	2,0	1,93	2,40	2,24	14,0
21	0,29	174,9	55,2	48,0	5,00	8,00	6,50	23,0	2,27	2,58	2,41	5,9
22	0,28	171,5	57,7	48,5	7,70	8,00	7,90	2,5	2,22	2,72	2,54	12,6
С р е д н и е		. .	. 54,3				6,72	9,5			1,69	12,4

вязкости от одной плавки к другой при низком отпуске (225°) практически не зависят от твердости и, вероятно, могут быть отнесены к индивидуальным особенностям плавки.

Поэтому основное сопоставление различных плавок по их чувствительности к трещинам было проведено после закалки и низкого отпуска. Результаты подобных испытаний 23 плавок стали ЗОХГСА и 22 плавок стали ЗОХГСНА приведены в табл. 42.

По каждой плавке испытано 5 образцов Менаже и 5 образцов с трещиной. Если величина относительного сужения более ле гированной стали ЗОХГСНА в среднем только на 5% больше, чем стали ЗОХГСА, то по величине ударной вязкости при над резе радиусом 1 мм эти стали различаются на 29%. При замене стандартного надреза трещиной различие в средней величине работы разрушения между этими сталями достигает 60%.

Таким образом, все три характеристики пластичности г|>, аИ и аТр показывают преимущество стали ЗОХГСНА, однако наибо лее ясно это обнаруживается при испытаниях образцов с тре щинами.

17 Зак. 1780

<<< < Предыдущая 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 2324 / 2624 25 26 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ

#
25.10.202315.96 Mб12Дроздов Е.А. Многопрограммные цифровые вычислительные машины.pdf
#
30.10.202318.94 Mб8Дроздов Е.А. Основы вычислительной техники, 1961. - 426 с.pdf
#
25.10.202314.65 Mб7Дроздов Е.А. Основы построения и функционирования вычислительных систем.pdf
#
24.10.20239.33 Mб2Дроздов Н.Д. Линейная алгебра в теории уравнивания измерений.pdf
#
19.10.20232.57 Mб1Дроздов, Б. М. Нормативная информация в АСУ лекции.pdf
#
30.10.202328.35 Mб15Дроздовский Б.А. Влияние трещин на механические свойства конструкционных сталей.pdf
#
29.10.20231.76 Mб8Дрочнев Я.Г. Подготовительные работы на подсочке.pdf
#
29.10.20236.06 Mб26Дружинин Г.В. Надежность электрических схем авиационных систем.pdf
#
21.10.20239.99 Mб8Дружинин, В. В. Магнитные свойства электротехнической стали.pdf
#
21.10.20239.78 Mб7Дружинин, И. П. Космос - Земля. Прогнозы.pdf
#
30.10.202312.87 Mб16Дуб Б.И. Арматура трубопроводов высокого давления.pdf