книги из ГПНТБ / Дроздовский Б.А. Влияние трещин на механические свойства конструкционных сталей
.pdfГЛАВА IV
ВЛИЯНИЕ ЗАРАНЕЕ ПОЛУЧЕННОЙ ТРЕЩИНЫ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ РАЗРУШЕНИЮ И ВЯЗКОСТЬ
ПРИ СТАТИЧЕСКОМ ИЗГИБЕ
Большинство работ по испытанию образцов с заранее полу ченными трещинами, описанных в гл. II, относилось к малоуг леродистой стали, обычно не подвергающейся термической об работке.
Ниже приводятся результаты испытаний «©скольких терми чески обработанных конструкционных сталей. Особое внимание было уделено испытанию конструкционной стали, термически обработанной на высокий предел прочности (ав > 150 кг/мм2),
по следующим соображениям.
1. Чувствительность к трещинам высокопрочных материа лов должна быть особенно высока, что и подтвердилось резуль татами опытов.
2. Высокопрочные материалы начинают находить все более
широкое применение. |
к трещинам |
по |
работе |
излома |
3. Оценка чувствительности |
||||
у этих материалов, как было |
показано в |
предыдущей |
главе, |
|
практически не выполнима. |
чувствительность |
к трещинам |
||
4. У высокопрочных сталей |
мало отражается на результатах обычных испытаний, например на ударной вязкости, чувствительности к надрезу и т. п., так как основная работа затрачивается на пластическую деформа цию образца с относительно плавным надрезом. Относительная доля работы излома в суммарной работе у высокопрочных ста лей крайне невелика.1
1 СОПОСТАВЛЕНИЕ СВОЙСТВ ОБРАЗЦОВ С ТРЕЩИНАМИ,
ПОЛУЧЕННЫМИ РАЗНЫМИ СПОСОБАМИ |
|
|
|
Способы получения трещин |
|
|
|
Были опробованы следующие способы |
получения |
трещин |
|
и сходных с ними дефектов: |
|
|
сва |
а) закрытый надрез, полученный осадкой на стыковой |
|||
рочной машине; б) трещина однократного |
нагружения; |
в) |
тре- |
1 1*
164 |
Влияние трещины на сопротивление разрушению и вязкость |
щина от циклической ударной нагрузки при различном цикли ческом напряжении и числе циклов, менявшемся от 5000 до 500000; г) трещина, полученная при насыщении заневоленного образца водородом путем электролиза.
Получение закрытого надреза. И. В. Кудрявцев [150] приме нил закрытый надрез, полученный путем обкатки роликом в хо лодном состоянии (как имитация дефектов при усталостных ис пытаниях). Однако даже после значительной методической ра боты над этим способом большинство полученных им закрытых
|
|
60 |
|
|
-5Щ 05 |
|
|
— ----------- т |
|
|
Трещина |
Рис. 90. Образец |
для получения |
Рис. 91. Образец типа В с трещиной |
закрытого надреза путем осадки в |
или закрытым надрезом для испыта |
|
нагретом |
состоянии |
ния статическим изгибом |
надрезов не были строго перпендикулярны к поверхности образ ца и наблюдались случаи несмыкания металла в вершине над реза.
Не рассчитывая на этот вариант как на основной, учитывая сложность получения закрытых надрезов холодной обкаткой, мы испробовали более простой способ — горячую осадку надре занного образца, хотя радиус основания надреза, полученного таким способом, естественно больше, чем при холодной обкатке.
Были изготовлены образцы (рис. 90) с надрезом, которые подвергались осадке в стыковой сварочной машине до смыкания надреза. С целью уменьшения окисления образец в процессе осадки обдувался струей технического аргона. Температура при осадке, судя по цвету накала, была в пределах 1000— 1100°. После осадки образцы подвергались нормализации при 950°, для устранения перегрева, возникшего при осадке, тер мически обрабатывались по заданному режиму и затем доводи лись до окончательных размеров (рис. 91). Измерение глубины и радиуса основания надреза проводилось на шлифованных бо ковых гранях инструментальным микроскопом.
Из рис. 92 видно, что направление надреза перпендику лярно опорной плоскости, радиус закругления вершины надреза довольно значителен. По измерениям на боковой поверхности он колебался в пределах 0,03—0,12 мм, причем какой-либо определенной закономерности в колебаниях разрушающей на грузки при статическом изгибе в зависимости от величины ра
Сопоставление образцов с трещинами, полученными разными способами 167
вес бабы 4 кг, высота падения 22 мм, энергия удара 0,088 кгм). Для получения односторонних трещин на призматических об разцах машина была оборудована приспособлением (рис. 94). Баба машины ударяет по ролику 2, изготовленному из инстру ментальной закаленной стали, который свободно лежит на об разце и прижимается к нему пружинами 1. и в то же время сво бодно скользит по пазу держателя ролика 3. Внизу с внутрен ней стороны на держателе имеется выступ, входящий в надрез и центрирующий держатель с роликом в заданном положении по отношению к надрезу. Образец фиксируется в боковом направ лении передвижными колодочками 8. а в продольном— ограни чителями 6. Пластинчатые пружины 4 удерживают образец от вертикального смещения после удара. Образец лежит на смен ных колодочках 9 из закаленной инструментальной стали. Ниж
ние планки 11 прилегают к линейке |
10 с делениями, |
укреплен |
ной на станине машины. |
|
|
По рискам, нанесенным на нижних планках, можно устанав |
||
ливать расстояние между опорами |
(от 25 до 70 мм). |
Нижние |
планки прижимаются к станине через колодочку 7 с помощью гайки 5, навертываемой на болты, закрепленные :в станине ма шин. Таким образом, при точном изготовлении .образцов (пер пендикулярность граней и параллельность им дна надреза) удар производится строго против надреза и по всей грани об разца. Боковые грани образца после шлифовки на плоскошлифовальном станке зачищались наждачным полотном № 220 до получения только продольной штриховки.
На требуемом расстоянии от ненадрезанной узкой грани про водились продольные риски на обоих широких гранях. Появле ние трещин в процессе испытания образца повторными удара ми сопровождалось незначительной утяжкой на боковых гранях (рис. 95), по которой можно было определить глубину трещи ны по поверхности. Несколько наклонное направление этой утяжки, видное на рис. 95, не означает наклонного положения основной внутренней трещины, а отражает след разрушения небольшого скоса, образующегося от указанной утяжки. Этот скос виден в изломе образцов после их разрушения (рис. 96).
Сама трещина настолько тонка, что невооруженным глазом, и даже в 5—6-кратную лупу, почти не заметна. На нетравленом шлифе, даже при увеличении в 1500 раз (рис. 97, а), она пред ставляется в виде тонкой линии, ширину которой трудно точно измерить. На травленом шлифе (рис. 97, е) ширина трещины составляет примерно 0,5—0,7 мк. Однако это четкая черная ли ния, видимо, представляет собой результат окисления кромок трещины, так как после перелолировки травленого шлифа она исчезает и вновь появляется тонкая линия, характерная для не травленого шлифа. Возможно, что при полировке трещина ча-
Сопоставление образцов с трещинами, полученными разными способами 17!
жений для баб различного веса, при различной высоте падения и различном расстоянии между опорами (табл. 25).
Т а б л и ц а 25
Определение напряжений в образце при повторных ударах по отпечаткам стального конуса, ввинченного в бабу ватины, на шайбе из сплава Д16Т
|
|
Удар по шайбе из сплава |
Удар по образцу сечением нетто 12x5 мм |
|||||
Вес |
Высо |
Д 1 6Т с Н ^ = 1 7 8 |
к г м м г |
с надрезом R = 0,5 и глубиной 2 мм |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
бабы |
та |
|
|
|
|
|
среднее |
|
паде |
|
|
|
расстояние |
|
|||
|
ния |
диаметр |
сила удара |
изибающий |
условное |
|||
кг |
между |
|||||||
м и |
отпечатка |
момент |
приложенное |
|||||
|
|
кг |
опорами |
|||||
|
|
м м |
|
|
мм |
кг , м м |
напряжение |
|
|
|
|
|
|
|
|
кг, мм2 |
|
4 |
27 |
1,56 |
|
325 |
50 |
4060 |
3 3 ,8 |
|
2 |
24 |
1,18 |
|
191 |
40 |
1910 |
19,3 |
|
1 |
24 |
0 ,8 4 |
|
122 |
£0 |
1520 |
12,8 |
|
1 |
24 |
0 ,9 4 |
|
122 |
40 |
1220 |
10,2 |
|
1 |
20 |
0 ,9 0 |
|
111 |
40 |
1110 |
9 ,3 |
Приведенные в таблице напряжения даны без учета теоре тического коэффициента концентрации, который для данной формы надреза в упругой области близок к 3,8 [18].
Условное напряжение от циклического ударного изгиба ко лебалось от 9,3 до 33.8 кг/мм2.
При условном напряжении 33,8 кг/мм2, при котором проводи лось большинство испытаний, разрушение образца происходи ло после 10 -т- 30 тыс. ударов, т. е. циклические ударные на пряжения намного превосходили предел выносливости и изло мы, полученные при этих напряжениях, согласно классифика ции Д. Н. Видмана [152], должны быть причислены к изломам циклической перегрузки. Поэтому трещины, полученные при этих напряжениях в дальнейшем считаются трещинами цикли ческой перегрузки. После получения трещины образец шлифов кой доводился до размеров, показанных на рис. 91. Образцы испытывали на машине ИМ4А е записью диаграмм изгиба в большом масштабе. Применялся изгиб сосредоточенной на грузкой ножом, с радиусом закругления 1 мм, при расстоянии между опорами 40 мм. Глубина трещины точно измерялась на инструментальном микроскопе по излому разрушенного образ ца в 6 точках (через 1 мм). Из полученных значений определя лась средняя арифметическая, которая принималась как сред няя глубина трещины. Высота сечения «нетто» определялась как разность полной высоты и средней глубины трещины плюс глубина оставшегося надреза (надрез сошлифовывался непол ностью, часть его глубиной 0,2—0,3 мм оставляли, чтобы было легко обнаружить места трещины).
172 |
Влияние |
трещины на сопротивление разрушению и вязкость |
|
||||
По описанной методике были получены и трещины прежде |
|||||||
временного усталостного |
разрушения |
при |
числе |
циклов |
|||
30000-г- 500000. |
В последнем |
случае удар |
производился |
бабой |
|||
весом |
1 или 2 |
кг при той же высоте и при расстоянии |
между |
||||
опорами 40 мм (условные напряжения 9.3 |
и 19,3 кг!мм2). |
|
|||||
Получение |
трещин -путем |
насыщения |
образцов |
водородом |
|||
проводилось |
по методике, |
предложенной Я. |
М. |
Потако-м и. |
|||
В. В. |
Сачковым, но несколько измененной. |
|
|
|
Образец (см. рис. 93) из стали ЗОХГСА,' закаленный в мас ле без отпуска, шлифовали, надрезали и покрывали пластич ным хлорвиниловым лаком. После высыхания лака в дне над реза процарапывали бритвой тонкую риску на лаке до металла. После этого образец зажимали в приспособлении, где ему вин том сообщалась изгибающая нагрузка, равная 620 кг (опреде лялась по прогибу образца, измеряемому индикатором).
К клемме приспособления присоединяли отрицательный по люс выпрямленного тока напряжением 4 б, и приспособление закладывали в сосуд, наполненный 10%-ным водным раство ром кислого сернокислого натрия. Анодом служила пластинка нержавеющей стали, помещенная в тот же сосуд.
Через образец в течение 1 мин. пропускали ток силой 4 а, после чего образец вынимали из электролита и наблюдали за распространением трещины на поверхности. Если трещина не появлялась через 15 мин., то образец вновь погружали в элек тролит под током на 1 мин. На поверхности обычно была видна не сама трещина, а утяжка от внутренней трещины, не доходя щей до поверхности примерно на 0,1 мм. В том случае, когда образец оставляли без отпуска в течение нескольких часов, рас пространение трещины вглубь и разрушение поверхностной пленки в утяжке происходило уже без какой-либо внешней на грузки и без дополнительного наводороживания.
На рис. 99 показан подобный образец, имевший утяжку без трещины на поверхности и оставленный без отпуска в течение двух часов.
На рис. 100 видно, что направление трещины у выхода на поверхность боковых граней меняется. Окончательный «долом» происходит под углом 45° к боковой грани, т. е. даже -при хруп кой водородной трещине имеются «скосы» у поверхности, ука зывающие на разрушение, сопровождающееся пластической де формацией.
После получения утяжки на поверхности требуемой глуби ны образец подвергали отпуску при 220° в течение двух часов, а затем доводили до высоты образца (см. рис. 91) и, кроме то го, с каждой боковой грани сошлифовывалось по 0,1 мм с целью уничтожения поверхностной пленки утяжки.