книги из ГПНТБ / Юнитер А.Д. Повреждения и ремонт корпусов морских судов
.pdfВероятной причиной возникновения трещин в данном ‘случае могла быть динамическая нагрузка, например удары волн или удар бортом на большой площади. Такие нагрузки совместно с большой концентрацией сварных швов могли привести к повреж дению узла. Разумеется, при получении бортом деформаций, тем более во время плавания во льдах, вероятность образования тре щин в таком наборе увеличивается.
Более приемлема конструкция бортового перекрытия — в рай оне цилиндрической части корпуса особенно, когда поясок борто вого стрингера непрерывен.
Для случая, аналогичного рассмотренному (т. е. при одинако вой высоте бортового стрингера и основных шпангоутов), в луч
|
|
|
|
шем |
положении |
оказывается |
конструк |
||||||
|
|
|
|
ция, |
показанная |
на |
рис. 46. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
Наряду с преимуществами чисто тех |
||||||||
|
|
|
|
нологического порядка |
(сварка |
осуще |
|||||||
|
|
|
|
ствляется в более удобном для сварщика |
|||||||||
|
|
|
|
положении, особенно при ремонте) улуч |
|||||||||
|
|
|
|
шается работа самого узла при действии |
|||||||||
|
|
|
|
на борт |
расчетных и случайных |
нагру |
|||||||
|
|
|
|
зок. Это обеспечивается |
непрерывностью |
||||||||
|
|
|
|
пояска, |
исключением концентрации свар |
||||||||
|
|
|
|
ных швов и повышением качества работ. |
|||||||||
|
|
|
|
Кроме того, такой узел имеет |
еще одно |
||||||||
|
|
|
|
чисто эксплуатационное |
преимущество: |
||||||||
|
|
|
|
при перевозке в трюме |
сыпучего |
груза |
|||||||
|
|
|
|
не придется производить |
ручную |
зачи |
|||||||
|
|
|
|
стку участков между набором у бортов |
|||||||||
|
|
|
|
от |
остатков |
груза. |
|
положении стен |
|||||
Рис. |
47. Трещины |
ледо |
ки |
При |
горизонтальном |
||||||||
вого |
бортового |
стрингера: |
бортового |
стрингера |
все еще прихо |
||||||||
1 — трещины; |
2 — |
борт |
дится заниматься этим довольно трудо |
||||||||||
типа |
«Ленинский |
|
емким процессом. |
Например, |
на судах |
||||||||
Комсомол» |
|
такую |
непроизводительную |
работу |
|||||||||
выполняют после выгрузки сахара-сырца, |
зерновых и: других гру |
зов. В этом отношении заслуживает внимания конструкция борто вого стрингера на универсальных судах для сыпучего и генераль ного груза, при которой стенка бортового стрингера имеет уклон (рис. 49).
Возникают трещины (чаще всего по сварным швам) в месте соединения поясков бортовых стрингеров с поясками рамных шпангоутов. Такие повреждения встречаются после многих лет эксплуатации, например на судах типа «Либерти» (рис. 50).
Аналогичные повреждения пояска рамного шпангоута с пере ходом трещины на стенку шпангоута имели место на судах типа
«Тисса» |
в |
результате плавания в ледовых условиях. В данном |
|
случае, |
как и в ранее рассмотренных, со стороны |
бортовой об |
|
шивки |
не |
отмечалось каких-либо остаточных |
деформаций |
(рис. 51). ПО
Трещины в бортовых шпангоутах. Конструкция бортового шпангоута, можно сказать, отработана на полномасштабных мо делях, какими являются суда, в течение многих десятилетий. За ложенный в Правилах классификационных обществ стандарт прочности бортового шпангоута выдержал все испытания вре менем.
Рис. 48. Узел бортового стрингера на судах типа «Пула» (поясок стрингера смещен книзу и приварен к стенке втавр):
1— обшивка; 2 — стрингер; 3 — шпангоут
По существу, повреждений бортового набора по причине недо статочной местной прочности (при нормальной эксплуатации) не бывает.
Относительно редкие случаи появления трещин в наборе объ ясняются конструктивными недостатками, такими, например, как соединение трюмных шпангоутов со скуловыми кницами на су дах типа «Тисса». На рис. 52 показаны трещины в наборе тепло хода «Данило Нечай» этой серии, обнаруженные в 1968 г., т. е. спустя 10 лет после постройки. Правила Регистра не допускают сварного стыка в районе соединения пояска кницы и шпангоута, тем более совмещения стыков пояска и стенки. По требованию Регистра данный узел был изменен.
На некоторых судах, построенных на класс Германского Ллой да, была применена бескничная система крепления нижней ветви трюмного шпангоута. При проходе шпангоута бульбового или углового профиля через настил второго дна срезали головку бульба или полку угольника, вследствие чего возникали трещины в стенках шпангоутов, приводящие к нарушению непроницаемости второго дна. Действующие Правила Германского Ллойда [48] в принципе допускают применение такой конструкции при условии
Ш
1 |
ЬЭ8*12 |
/ |
250*30 ■ |
|
Рис. 50. Трещины в местах соединения по ясков бортовых стрингеров с поясками рамных шпангоутов:
/ — рамный шпангоут; 2 —трещины; 3 — борто- . вой стрингер
Рис. |
49. |
Узел |
бортового |
|
|
||
набора |
на универсаль |
|
|
||||
ном |
сухогрузном |
серий |
|
|
|||
ном |
рудовозе |
японской |
Рис. 51. Повреждения бортового стрингера |
||||
постройки |
1971 |
г. |
|||||
на судах |
типа «Тисса»: |
||||||
|
|
|
|
|
/ — рамный шпангоут; |
2 — трещины; 3 — борто- |
|
|
|
|
|
|
вой стрингер |
Рис. 52. Трещины в бортовых шпангоутах судов типа «Тисса» (а), изменение узла согласно требованиям Правил Регистра (б)
сохранения неразрезной головки бульба или полки угольника (рис. 53).
В зарубежном судостроении, в том числе на судах, построен ных на класс Регистра СССР, довольно широко применяется ана логичная конструкция. Например, хорошо зарекомендовал себя узел крепления нижней ветви шпангоута на сухогрузных судах типа «Пула», построенных в Югославии. Существенным является
Рис. 53. Узел прохода трюм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ного шпангоута |
через настил |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
второго |
дна |
без |
установки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
книц |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
в данном случае не только |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
чисто |
эксплуатационное |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
преимущество — увеличива |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ется полезный объем трюма, |
|
|
|
надежность |
конструкции. |
|||||||||||
но и достаточная |
работоспособность и |
|
||||||||||||||
Следует отметить, что в месте прохода нижней ветви шпан |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
гоута |
через |
горизонтальный |
|
крайний |
|||||||
|
|
|
|
|
междудонный лист устанавливают за |
|||||||||||
|
|
|
|
|
делки выреза внахлестку. Кроме чисто |
|||||||||||
|
|
|
|
|
технологических |
достоинств, |
такое |
со |
||||||||
|
|
|
|
|
единение (с учетом заделок) создаЬт |
|||||||||||
|
|
|
|
|
дополнительную |
местную |
жесткость |
в |
||||||||
|
|
|
|
|
месте |
прохода |
профиля |
через |
|
лист |
на |
|||||
|
|
|
|
|
стила |
второго |
|
дна |
(платформ, палуб |
|||||||
|
|
|
|
|
и т. п.). Опасения некоторых специали |
|||||||||||
|
|
|
|
|
стов |
о |
возможности появления |
трещин |
||||||||
|
|
|
|
|
в данной конструкции |
из-за |
«жесткой |
|||||||||
|
|
|
|
|
точки» не подтверждаются опытом экс |
|||||||||||
Рис. 55Устранение «жест |
плуатации. Более того, даже при дефор |
|||||||||||||||
мациях |
бортовой |
обшивки |
и |
набора |
||||||||||||
кой точки» в районе приты- |
||||||||||||||||
кания бортового усиленно |
вблизи |
заделки |
выреза |
не |
наблюдалось |
|||||||||||
го шпангоута |
к |
горизон |
никаких |
признаков |
нарушения |
прочно |
||||||||||
тальному |
крайнему |
между |
сти |
данного |
|
напряженного |
узла |
|||||||||
донному |
листу |
|
(рис. |
54). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ИЗ
В последние годы все чаще применяют на судах, в том числе на строящихся большими сериями, бескничное соединение нижней ветви трюмного шпангоута с настилом второго дна. Распростра нены конструкции, при которых поясок шпангоута таврового про филя, несколько расширясь у основания, приваривается к насгилу
V |
|
і |
е) 71 |
_ г |
|
-1 |
т |
|
|
||
X) = і |
л) |
-Л |
м) |
> ч |
|
f |
|
|
|
|
Рис. 56. Результаты усталостных испытаний полномасштабных моделей раз
личных видов кничного |
соединения |
(стрелкой |
показаны |
|
места |
образования |
|||||||
|
|
трещин) |
|
|
г — ІхЮ7 |
(сварка |
высокого |
каче |
|||||
а — 1,4X10*: 6 — 1.1ХД05; в — 1,9X10“. (обычная сварка): |
|||||||||||||
ства); |
д — 6Х'Ю4 (бескничная конструкция); |
е — 8.4Х104; ж — 4Х105; |
3 — 2,4X10“; |
и — 2Х103; |
|||||||||
|
|
к—9Х103; л—2.5Х104; |
м—6,5X10' |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
ми |
Большими |
эксплуатационны |
||||||||
|
|
|
достоинствами, |
особенно |
при |
||||||||
|
|
|
перевозке сыпучих |
грузов, обла |
|||||||||
|
|
|
дает |
конструкция |
бортового |
пе |
|||||||
|
|
|
рекрытия, |
примененная |
на |
се |
|||||||
|
|
|
рийном |
универсальном |
судне |
||||||||
|
|
|
для |
навалочных |
и |
генеральных |
|||||||
|
|
|
грузов |
типа |
«Форчун» |
дедвейтом |
|||||||
|
|
|
21 500 |
т, построенном |
в |
Японии |
|||||||
|
|
|
в 1971 г. (см. рис. 49). |
|
|
||||||||
|
|
|
|
В |
таком |
элементе |
бортового |
||||||
|
|
|
набора |
(точнее, |
|
палубного набо |
|||||||
|
|
|
ра), |
каким |
является |
бимсовая |
|||||||
Рис. |
57. Повреждения |
бортового |
кница, |
трещины |
чрезвычайно |
||||||||
редки. Поэтому |
большой |
интерес |
|||||||||||
набора на судах типа |
«Звениго |
представляет результат натурных |
|||||||||||
|
род» |
|
|||||||||||
|
|
испытаний узлов |
бимсовых книц |
||||||||||
|
|
|
до появления в узле усталостной трещины [23]. Довольно высокую работоспособность показали при испытаниях бескничные соедине ния симметричных балок. На рис. 56 [43] показаны результаты усталостных испытаний различных кничных соединений.
Случаи массового появления трещин в районе окончания верх
ней кницы трюмного шпангоута имели место на рудовозах |
типа |
«Звенигород» дедвейтом 23 000 т, построенных в ПНР в |
конце |
60-х годов. |
|
114
Например, на рудовозе «Запорожье» после года эксплуатации были обна
ружены трещины длиной 20—100 мм в районе трюмов |
№ |
2, 4, |
6 и |
7 |
(всего |
7 трюмов). Расположение и характер трещин видны на рис. 57. |
|
большую |
|||
Обрыв головки бульба непосредственно у конца кницы создавал |
|||||
концентрацию напряжений. Аналогию можно провести |
с |
трещинами |
в |
стенке |
|
шпангоута,'имевшего срезанную головку бульба при |
проходе |
через |
крайний |
междудонный лист (второе дно) на судах с классом Германского Ллойда (см.
рис. 53). Вероятно, |
будь |
в этом |
районе обычная |
кница, а шпангоут (полосо- |
|
бульб |
высотой 300 |
мм) |
доведен |
до днищевого |
листа подвесного танка, тре |
щины |
не возникли бьь |
|
|
|
Аналогичные трещины ‘возникли на либерийском рудовозе «Марджио» (постройки 1965 г.), причем трещины в днищевом ли сте бортового подпалубного танка распространились от концов верхних книц бортовых шпангоутов (кницы с отогнутым флан цем) .
Г лава VIII. ПОВРЕЖДЕНИЯ БОРТОВ ПРИ ШВАРТОВНЫХ ОПЕРАЦИЯХ И ПЛАВАНИИ СУДОВ ВО ЛЬДАХ
§ 23. ОСТАТОЧНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ ОБШИВКИ И НАБОРА
Повреждения бортовых перекрытий морских судов вследствие навалов на причал или на другое судно при швартовных опера циях, а также при плавании в ледовых условиях являются наи более распространенным видом повреждений. Статистическая об работка материалов по повреждениям почти всех серийных судов ММФ постройки 1950—1960 гг. по состоянию на июнь 1969 г. по казала [10], что среди причин повреждений корпусов на первом месте стоят именно ледовые нагрузки и швартовные операции. А среди обобщенных узлов корпуса с повреждениями в виде де формаций на первом месте стоит бортовое перекрытие.
По данным Морской администрации США, более 22% общего числа аварий составляют повреждения судов при швартовных опе рациях, стоимость ремонтных работ ежегодно достигает 300 000 долл. [44].
Представляют интерес данные статистики по аварийным по
вреждениям корпусов 100 сухогрузных судов |
дедвейтом 7000 — |
14 000 т, имевшим своей причиной навалы при |
швартовных опе |
рациях. Вот каким образом распределились повреждения по дли не судна и по различным поясьям бортовой обшивки
поясья Е и F — в районе между 0,1 и 0,35 L от носового пер пендикуляра;
пояс G — в районе между 0,2 и 0,5 L от носового перпенди куляра;
пояс Н — в районе средней.части судна у мидедя;1
1 буквенные обозначения поясьев обшивки см. на рис. 9.
115
скуловые поясья — в районе между 0,2 и 0,5 L от носового пер пендикуляра.
Какие повреждения, полученные судном при швартовке или навале, наиболее опасны? Что служит основным критерием при определении допустимости дефекта? Эти вопросы возникают при освидетельствовании поврежденных конструкций и требуют сроч ного решения
Необходимость немедленного вывода судна из эксплуатации для проведения ремонта определяется главным образом следую щими видами повреждений:
нарушение непроницаемости наружной обшивки, т. е. наличие в районе деформаций обшивки таких дефектов, как трещины, раз рывы швов, водотечность заклепочных соединений и т. п.;
наличие больших повреждений бортового набора в виде раз рывов шпангоутов, трещин по сварным швам или целому металлу, значительные прогибы или потеря устойчивости набора, завали вание балок набора и т. п.
Такие характеристики дефекта, как размеры деформированного участка обшивки, величины остаточных деформаций и другие важные факторы, должны учитываться при решении вопроса о возможности дальнейшей эксплуатации судна, проведения в дан ное время временного или постоянного ремонта.
Однако главными, определяющими факторами для судна, на ходящегося в эксплуатации, являются первые два критерия.
Разумеется, когда повреждение обшивки представляет собой пробоину, разрыв листа или трещину, ни у кого не вызывает сом нения необходимость безотлагательного ремонта.
Несколько иной подход к данному вопросу существует при дефектации повреждений корпуса перед ремонтом. Необходимость ремонта повреждений в виде вмятин, гофрировок и бухтин, опре деляемая во время заводской дефектации, зависит от многих факторов.
Анализ показывает, чго в большинстве случаев основной при чиной ремонта корпусов судов является нарушение прочности или опасение такого нарушения, а также опасность появления водотечности.
Такие причины, как возможное ухудшение мореходных качеств из-за наличия деформаций или коррозионного износа, ухудшение внешнего вида судна, никогда (или почти никогда) не были осно ванием для проведения ремонта корпуса. Хотя для пассажирских судов последнее обстоятельство должно приниматься во вни мание.
На чем основаны опасения нарушения прочности корпуса при наличии в обшивке вмятин, гофр или бухтин?
Одной из важных функций, выполняемой наружной обшивкой борта, является обеспечение достаточной прочности (местной) с1
1 Вопросы аварийного ремонта силами судового экипажа (например, по становка цементных ящиков или пластырей) не рассматриваются.
116
точки зрения восприятия различных случайных нагрузок при швартовке к причалу или другому судну.
Для малых судов определяющим фактором с точки зрения ме стной прочности является опасность прокола обшивки при слу чайных ударных нагрузках.
Представляет интерес, в частности, методика КТИРПХ опре деления основного критерия прочности изношенной бортовой об шивки средних рыболовных траулеров с рефрижерацией трюмов (типа «Бологое»).
Бортовая обшивка, помимо участия в общей прочности, выпол няет роль присоединенного пояска набора для обеспечения ме стной прочности и сама воспринимает местные нагрузки.
При подготовке нормативного документа по дефектации бор товой обшивки СРТ типа «Бологое» были рассмотрены следую щие расчетные случаи:
прочность и устойчивость обшивки при восприятии перерезы вающей силы от общего изгиба;
прочность пластин обшивки и бортового набора, работающего совместно с обшивкой, при восприятии гидростатического давле ния воды;
прочность пластин обшивки при восприятии случайных сосре доточенных сил.
Расчеты, выполненные в соответствии с Нормами прочности Регистра СССР 1962 г., показали, что:
износ 50% от построечной толщины обшивки не является пре дельным с точки зрения восприятия перерезывающей силы от общего изгиба;
прочность обшивки борта при действии равномерно распреде ленного гидростатического давления обеспечивается при очень малых, практически нереальных толщинах;
прочность бортового набора мало зависит от степени износа обшивки.
Действительно, в данном случае шпангоут с присоединенным пояском представляет собой резко несимметричный профиль, по этому даже существенное изменение толщины большего пояска почти не повлияет на момент сопротивления профиля.
Опасность разрушения обшивки от действия случайных нагру зок будет тем больше, чем меньше площадь приложения усилий, близких к сосредоточенным. Поэтому для судов такого типа в качестве критерия прочности приняты разрушающие обшивку на грузки с непосредственной опасностью прокола. Определение ве личин разрушающей нагрузки сделано по эмпирическим зависи мостям на основании опытов.
Как справедливо отмечают авторы методики, полное разруше ние набора с точки зрения безопасности судна — более тяжелое повреждение, нежели местный прокол обшивки. Поэтому расчет ным случаем для набора принято предельное состояние, когда шпангоут с прилегающей частью обшивки превращается в шар нирный механизм.
117
Нагрузка предельного состояния набора, принятая в качестве расчетной, не равнозначна .разрушающей нагрузке.
Появляющиеся цепные напряжения ограничивают прогибы и существенно повышают несущую способность конструкции. Одна ко принимается, что при действии сил, близких к сосредоточен ным, в районе приложения силы образуется зона с очень большой кривизной.
В этом месте развиваются значительные удлинения, которые могут повлечь за собой вязкое разрушение набора при сравни тельно небольших прогибах. Кроме того, вследствие резкой несимметрии набора (угловой профиль) развитие пластических деформаций приводит к большим отклонениям его от первоначаль ной плоскости (закручиванию) уже при относительно малых про гибах. (Расчеты, выполненные в КТИРПиХ, показали, что пре дельная нагрузка для шпангоутов СРТ равна 6 тс.)
Предельная же толщина наружной обшивки борта была най дена из условия равнопрочное™ по разрушению изношенной об шивки и неизношенного шпангоута и составила 3,7 мм при пост роечной толщине 9 мм.
Известно, что запасы прочности, заложенные в конструкциях судового корпуса, достаточно велики, особенно в клепаных кон струкциях судов устаревшей постройки. Несмотря на десятки лет эксплуатации, нередки были случаи, когда такие суда списывали на металлолом при практически хорошем техническом состоянии наружной обшивки корпуса.
С другой стороны, отдельные элементы конструкций клепаных судов были подвержены сильному коррозионному разрушению до такой степени, что вызывало удивление отсутствие потери проч ности в виде деформаций или разрывов.
Автору пришлось в 1963 г. освидетельствовать конструкции корпуса сухо грузного парохода постройки 1923 г. в районе носового водяного диптанка, который долгое время не использовался по своему назначению. Бортовые шпан гоуты по правому и левому бортам на длине 10 шпаций были полностью раз рушены коррозией, сохранились лишь полки шпангоутов (углобульбовый про филь), приклепанные к обшивке. Вместе с тем со стороны наружной обшивки не наблюдалось даже малейших признаков деформаций. Правда, судно не эксплуатировалось в ледовых условиях. Необходимую жесткость бортового пе рекрытия обеспечили лишь клепаные пазы и стыки обшивки.
Поскольку речь идет о запасах прочности, заложенных в кон струкциях бортового перекрытия, уместно привести несколько слу чаев, также трудно объяснимых, но реальных.
В 1970 г. при подходе к порту Жданов в ледовых условиях судно «Андро меда» (сухогрузный пароход типа «Либерти» 1945 г. постройки) получило про боину в наружной обшивке борта (пояс переменной ватерлинии) в районе ма шинного отделения. Размеры пробоины были невелики, всего 0,2 м%, но когда приступили к ремонту, обнаружили, что толщина листа наружной обшивки в месте пробоины составляла 0,5—1 мм (!). Чтобы каким-то образом выполнить временный ремонт, пришлось заменить участок листа размером 1500X1400 мм (построечная толщина 14 мм).
Конечно, для крупных современных судов опасность прокола нереальна. Для судов крупнотоннажных, во всяком случае дли
не
ной более 90 м, определяющим фактором, очевидно, может слу жить опасность получения недопустимых пластических деформа ций. Когда эти остаточные деформации достигают предельных значений, происходит разрушение конструкции в целом или ее отдельных элементов. Но и при меньших значениях деформаций прочность и надежность конструкции может снизиться вследствие ухудшения свойств материала.
Остаточные деформации обшивки, например, могут достигнуть предела, при котором сталь исчерпала свои возможности дефор мироваться пластически, т. е. увеличивается опасность хрупкого разрушения. При этом наиболее опасны предельные деформации
набора.
Оптимальным вариантом повреждения бортовой обшивки при навале или ударе о причал является остаточная деформация об шивки (вмятина, гофрировка, бухтина) без признаков разруше ния металла и большой деформации набора.
Оценив качественные показатели повреждений бортов и рас смотрев подход к их дефектации с «философских» позиций, перей дем к количественным показателям.
Вмятина. В соответствии с методикой ЦНИИМФа [31] могут быть оставлены без правки до ближайшего планового ремонта
единичные |
вмятины, длина или |
ширина |
которых не превышает |
4 шпаций, |
а отношение стрелки |
прогиба |
к меньшему размеру |
вмятины не более 1/2о при условии отсутствия потери устойчиво сти набора и нарушения сварных и заклепочных соединений.
Одним из недостатков указанного норматива является его чрезмерная обобщенность, так как не учитываются такие суще ственные факторы, как толщина наружной обшивки, марка стали и т. п. Если для обычных транспортных судов, корпус которых изготовлен из малоуглеродистой стали, применение норматива достаточно апробировано на практике, то для корпусов из низко легированных сталей, очевидно, нужен иной норматив, учитываю щий особенности конструкции, тип судна и условия эксплуата ции. Желательно, например, уменьшить допускаемую величин) стрелки прогиба для таких судов.
Кроме того, для небольших судов значительно сказывается влияние толщины листов наружной обшивки в районе поврежде ния, что также должно найти отражение в нормативе. Например, при ширине вмятины 1000 мм допускаемая величина стрелки про гиба составит 50 мм. Если для сухогрузного лайнера длиной около 150 м такая остаточная деформация бортового перекрытия (при толщине листов обшивки 18—20 мм) не представляет опас ности (при плавном характере деформации можно допустить и большую стрелку прогиба), то для небольших транспортных судов длиной около 60 м (при толщине листов обшивки 7—9 мм) та кая деформация уже заметно влияет на местную прочность кор пуса. Что же касается небольших пассажирских судов, "где тол щина обшивки 5—6 мм, то для них деформация со стрелкой про гиба 50 мм недопустима.
119