книги из ГПНТБ / Гроднев, И. И. Линейные сооружения связи учебник
.pdfВ существующих системах пупинизации кабелей |
дальней |
связи |
s составляет 0,285-М,7 км, а Ls= 1.0-М40 мГ. |
линии |
протя |
З в е н о м п у п и н и з а ц и и называется участок |
||
женностью в один шаг 5 и с одной катушкой Ls (рис. 3.466). |
||
В электрическом отношении пупинизированная линия аналогич |
||
на фильтру низкой частоты (рис. 3.46е). Линия пропускает |
с ма |
|
лым затуханием определенный спектр низких частот |
(«полоса про |
зрачности») и задерживает высокие частоты («полоса затухания»). Эта особенность является крупным недостатком пупинизированных
кабелей. Предельная частота пупинизации © 0 находится |
из вы |
ражения: |
|
2 |
(3.84) |
©о = |
|
У ^ З В б и |
|
где L3B и Сзв — индуктивность и емкость звена пупинизации. Пупиновские катушки представляют собой замкнутый кольцеоб
разный сердечник, обмотанный медной изолированной проволокой (рис. 3.47). Сердечники пупиновских катушек изготовляются преи-
Рис. 3.47. Пуеиновекая катушка:
а) разрез катушки; б) катушка в экране
мущественно из магнитодиэлектрика, состоящего из магнитного материала (карбонильное железо, феррит, альсифер) и диэлектри ка (полистирол, шеллак, бакелитовая смола и т. д.). Собранные комплекты пупиновских катушек укрепляются на стальном сердеч нике и укладываются ів латунный іи затем чугунный ящики.
Расчет пупинизированных цепей для полосы пропускания от 0
до ©о производится по следующим формулам. |
|
|
|
||||||
З а т у х а н и е з в е н а |
пупинизации равно |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
а = |
flp к |
|
|
|
(3.85) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где к = і / |
Г |
2 х |
при X |
Л (1 —Л*) . |
|
|
|
||
|
------------ |
|
|
|
|||||
У |
|
х + у Ѵ - И |
|
|
ао |
’ |
|
|
|
ц — относительная |
частота, |
равная |
отношению |
расчетной ча |
|||||
стоты к предельной: ті = ©/©0; |
|
|
|
|
|
||||
Q-л — |
Rs 1 1 |
|
|
|
|
V- |
(3.86) |
||
|
2 |
Ѵ |
ѣ + |
W |
+ 2 |
||||
|
|
|
|
152 —
Здесь первый член характеризует потери в жилах кабеля (ям)„
второй — в пупиновских катушках |
(як) и третий — в диэлектрике |
кабеля (яд), т. е. я о = я м + як+ н д. |
В существующих кабелях |
ам составляет 60—70%, яд — 20—30% и як — 1 0 % от общего за тухания.
Первичные параметры пупинизированного кабеля берутся для
одного звена и равны: |
Rs; |
Сзв = Cs + Cs; |
Язв — Rs |
||
L3B= Ls + |
Ls; |
GSB= Gs + Gs, |
где R, L, C, G и Rs, Ls, Cs, Gs — |
соответственно параметры кабеля |
|
и катушки. |
|
|
К о э ф ф и ц и е н т з а т у х а н и я пупинизированного кабеля оп ределяется из выражения ’яп — afs.
На рис. 3.48 приведен график частотной зависимости коэффи циента затухания пупинизированного кабеля (яп) в сравнении с затуханием непупигаизировэнного кабеля (я). Из графика следует, что пупинизация в 2 —3 раза снижает затухание в довольно ши рокой полосе частот, что является достоинством пупинизированных кабелей. Однако на частотах, близких к предельной f0 и выше ее, затухание резко возрастает и даже становится больше, чем у непупинизированных кабелей.
Недостатком этих кабелей являются ограниченная дальность связи и сравнительно узкий частотный диапазон их использования.
Т а б л и ц а 3.11
ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СИСТЕМ ПУПИНИЗАЦИИ КАБЕЛЕЙ
а Я
та С_
et
Системы пупинизации
£ 1 |
о X |
S3 |
G си |
СВЯЗИ
<и S
Ч Ій
Л X
Нсо
о ю
о
*2 а
я
Ч2 X та° еі-ѳ-
|
|
Кабели обычной пупинизации |
|
|
|
|
||
Средняя |
|
1,7 |
140/56 |
2 400 |
140 |
|
1 400 |
|
Средняя |
|
1,7 |
100/70 |
3 400 |
1 2 0 |
1 |
1 |
800 |
Л егкая |
|
1,7 |
30/12 |
5 700 |
70 |
1 + 1 |
3 500 |
|
Очень легкая |
1.7 |
3,2 |
14 700 |
70 |
1+3 |
10500 |
||
Легкая радиовещатель |
|
|
|
|
|
|
_ |
|
ная |
|
1,7 |
12 |
8 000 |
70 |
1 |
|
|
|
Кабели высокочастотной пупинизации |
|
|
|
||||
Частая |
(кабель со |
|
|
|
|
|
|
|
стирофлексно изоля |
|
|
|
|
|
|
|
|
цией) |
|
0,285 |
1,75 |
60 000 |
12 0 |
1 + 1 2 |
6 000 |
|
Частая (кабель с бу |
|
|
60 000 |
55 |
|
9 000 |
||
мажной |
изоляцией) |
0,425 |
1 |
1 + 1 2 |
') В числителе указана величина индуктивности катушки для основной цепи, в знаме нателе— для искусственной.
— 153 —
Известно несколько различных систем пупинизации кабелей связи (табл. 3.11). Из таблицы видно, что пупинизированные ка бели имеют ограниченную дальность; так при легкой пупинизации она составляет 3500 км, а при средней — всего лишь 1400 км. Это объясняется следующим. По нормам МК.КТТ для сохранения удовлетворительного качества переговоров время распространения сигнала от одного абонента к другому не должно превышать / = 250 мс. Из них 100 мс отводится на связь между двумя между городными станциями.
Время распространения сигнала на участке в 1 км
Т = со |
со |
' |
’ с/'км. |
Отсюда предельная дальность связи
t___1 0 0 |
• 1 0 ~ 3 |
км. |
(3.87) |
|
т |
уте |
|||
|
|
Чем больше величины L и С, тем медленнее проходит сигнал по линии и тем меньше дальность связи. Естественно, что в пупинизированных цепях, индуктивность которых значительно больше, чем непупинизированных, дальность связи невелика.
3.29. ДРУГИЕ СПОСОБЫ УВЕЛИЧЕНИЯ ИНДУКТИВНОСТИ КАБЕЛЕЙ
Увеличить индуктивность кабельных цепей и соответственно снизить их затухание можно также путем применения ферромаг нитной обмотки на токопроводящей жиле (рис. 3.49а) или за счет применения биметаллических ожелезненных жил (рис. 3.496).
й) 1 2
Рис. 3.48. Коэффициенты затухания ітуіпинизироваиного і(ап) я непупинизироваиного (а) кабелей
Рис. 3.49. Способы увеличения индук тивности кабельны-х цепей:
а) .наложение на жилы ферромагнит ной обмотки; б) ожелезнение медных жил; в) применение магнитодиэлек трика;
./ — медная жила; 2 — ферромагнитная об мотка; 3 — сталь; 4 — магиитодиэлектрик
154
Первый сіпоооб, называемый ирарупизацией, состоит в нанесе нии на токопроводящую жилу тонкой -проволоки или ленты из стали, пермаллоя или другого сплава с большой магнитной про ницаемостью.
По второму способу на медную токопроводящую жилу нано сится электролитическим путем тонкий слой железа ( 1 0 — 2 0 мк). Благодаря этому вокруг медной жилы образуется магнитопрово дящая среда, увеличивается магнитный поток и соответственно воз растает индуктивность кабеля. Этого же эффекта увеличения ин дуктивности можно достигнуть также путем применения магнито диэлектрика (рис. 3.496). Технологически слой магнитодиэлектрика наносится на медную жилу кабеля обычным шприцпрессом.
Особенность магнитодиэлектрика состоит в том, что, прибли жаясь по величине удельного сопротивления к диэлектрикам, он в то же время обладает повышенной магнитной проницаемостью. Благодаря магнитодиэлектрической оболочке повышается индук тивность кабельной цепи, а потери вследствие большого р остаются незначительными (коэффициент потерь на вихревые токи обратно
пропорционален удельному сопротивлению к= V соца = У соц/р). Существуют разнообразные магнитоідиэлектрики, но наиболее
часто применяется полиэтилен с наполнением ферритом или альсифером. Увеличение степени наполнения магнитного порошка су щественно повышает магнитную проницаемость магнитодиэлектри ка и одновременно снижает его удельное сопротивление. Так, магнитодиэлектрик имеет ц=8ч-10 и р= 107-^ 10s Ом-см.
Наряду с симметричными кабелями известны также конструк ции коаксиальных подводных кабелей с магнитодиэлектриком, в ко торых внутренний проводник имеет покрытие магнитодиэлектриком из композиции полиэтилена и феррита толщиной 1 — 2 мм.
СВЕРХПРОВОДЯЩИЕ КАБЕЛЬНЫЕ ЛИНИИ СВЯЗИ
3.30. ФИЗИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ В СВЕРХПРОВОДНИКАХ
Ряд металлов и сплавов обладают особыми свойствами — сверхпроводимостью при температурах, близких к абсолютному ну лю (—273°С). Это явление открывает широкие возможности созда ния линий передачи электромагнитной энергии с весьма малым затуханием. Достаточно сказать, что сопротивление проводников при сверхнизких температурах может быть меньше ІО- 2 3 Ом/см, что в ІО1 7 раз меньше, чем сопротивление меди при температуре 20°С. З-атухаіние кабеля ів режиме сверхпроводимости (меньше, чем: затухание в обычных условиях, в 1 0 6 -М 0 8 раз.
Наряду с малыми сопротивлением и затуханием сверхпроводни ки при низких температурах обладают еще таким замечательным свойством, как полное экранирование электромагнитного поля. Это обусловлено тем, что в режиме сверхпроводимости поле в толщу металла почти не проникает. Кроме того, при низких температурах
— 155 —
■существенно снижаются потери в диэлектрике, в силу чего элек тромагнитная энергия по такому кабелю проходит с весьма ма лыми потерями и затуханием.
Эффект сверхпроводимости объясняется следующим образом. Электрический ток в металле — это поток электронов через кри сталлическую решетку проводника. С увеличением температуры возрастает хаотическое движение атомов решетки, происходит столкновение электронов с ними и увеличивается сопротивление проводника. При уменьшении температуры, наоборот, колебание атомов решетки уменьшается и создаются более благоприятные условия прохождения потока электронов. И, наконец, при темпера турах, близких к абсолютному нулю, колебания практически пре кращаются и проявляется эффект сверхпроводимости. Для каждо го металла и сплава существует своя критическая температура пе рехода Тк, при которой возникает явление сверхпроводимости. При чем сверхпроводимость проявляется и исчезает довольно резко -скачком при достижении критической температуры.
Однако свойством сверхпроводимости обладают далеко не все металлы. Например, такие лучшие электрические проводники, как медь, серебро, золото, не становятся сверхпроводниками и во всем диапазоне температур не наблюдается резкого скачка изменения сопротивления. На рис. 3.50 изображены характерные зависимости
Рис. 3.50. |
Зависимость согаро- |
Рис. 3.51. Частотная зависимость |
||
тавлеиия |
от температуры |
для |
сопротивления для обычного яро- |
|
обычного |
проводника |
(1) |
и |
водника (1) и сверхпроводника (2) |
сверхпроводника |
(2) |
|
|
-изменения электрического сопротивления от температуры для про водников, не обладающих свойствами сверхпроводимости, — / и для сверхпроводящих проводников — 2.
Т а б л и ц а 3.12
КРИТИЧЕСКИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ПЕРЕХОДА Гк СВЕРХПРОВОДЯЩИХ МЕТАЛЛОВ
Элемент | |
Нио |
Сви |
Тантал |
Ртуть Олово |
Алюми |
Молибден Цинк Уран |
|
бий |
нец |
|
|
ний |
|
т к , |
к |
1 |
4 ,4 6 4,15 3,73 |
1,19 |
0,95 |
|
0,80 |
|
9,28 7,19 |
0 , 8 8 |
— 156 —
Значения критических температур перехода для некоторых сверхпроводящих металлов приведены в табл. 3.12. Показания при ведены по шкале Кельвина (К), которая обычно используется для оценки сверхпроводящих металлов. По Кельвину отсчет ведется от абсолютного нуля (—273°С). Между показаниями по Кельвину и Цельсию существуют следующие соотношения: іс=Тц—273°; Тк — tc +273°, т. е. нулевая температура по Цельсию соответствует 273° по Кельвину, а нуль по Кельвину означает —273° по Цель сию.
Из таблицы видно, что температура перехода Тк из обычных условий к условиям сверхпроводимости у различных металлов раз лична и равна примерно (1 —9) К, что составляет минус 272-^264° по Цельсию. Из таблицы также следует, что наибольшую величи ну критической температуры перехода имеет ниобий, затем идет свинец. Близки к абсолютному нулю — алюминий и цинк.
Приведенные данные сверхпроводимости характерны для посто янного тока. При очень высоких частотах сопротивление сверхпро водника возрастает и имеет конечное значение. Так, в области частот инфракрасного и оптического диапазонов 101 2 -^101 4 Гц со противление сверхпроводимости становится равным сопротивлению проводника в нормальном состоянии. Таким образом, если при по стоянном токе сопротивление сверхпроводника равно нулю, то при высоких частотах сопротивление достигает значительной величины.
На рис. 3.51 показана частотная зависимость сопротивления обычного проводника (медь) и проводника, обладающего сверхпро водимостью (ниобий). Сопротивление медного проводника плавно
возрастает с увеличением частоты по закону корня из частоты (К7 )- Сопротивление сверхпроводящего проводника в области темпера тур меньше критических (7’< Г К), имеет нулевые значения при по стоянном токе и весьма низкие значения до 1 ГГц, затем резко возрастает по квадратичному закону (f2) и достигает значитель ной величины. Причем чем ниже температура и выше Тк, тем меньше сопротивление сверхпроводника переменному току. Уста новлено, что при температуре абсолютного нуля Т= 0 (t = —273°) все сверхпроводники имеют почти нулевые сопротивления во всем широком диапазоне частот (примерно до 76 ГГц).
Аномальный характер частотной зависимости сопротивления сверхпроводников (f2) обусловлен тем, что проникновение электро магнитного поля в металл не подчиняется закону классической электродинамики и поверхностный эффект проявляется по-друго му. Электромагнитное поле проникает в толщу сверхпроводника на очень малую величину. Причем закон проникновения поля в ме талл различен. Если в обычных проводниках глубина проникнове
ния с ростом частоты уменьшается по закону У /, то в сверх проводниках проникновение поля в металл ничтожно и имеет тен денцию несколько расти с увеличением частоты. Глубина проник новения в сверхпроводник в 1 0 0 раз меньше, чем в обычный ме талл. Так, для меди, не обладающей сверхпроводимостью
— 157 —
Ѳ= 2,1-10_ 3 мм при 1 |
ГГц, а для ниобия в режиме сверхпроводи |
мости Ѳ= (З-г-5) • Ю- 5 |
мм. |
Глубина проникновения поля в сверхпроводник зависит от тем пературы охлаждения и может быть определена из выражения
(3.88)
где Ѳ0 — глубина проникновения при t = 0;
Ѳ — глубина проникновения при 0 < t < T K; Тк — температура перехода (см. табл. 3.12);
t — температура, при которой определяется глубина проник новения.
Сверхпроводники, наряду с отсутствием сопротивления, обла дают также свойством экранирования электромагнитного поля. Это объясняется следующим образом. В обычном проводнике, находя щемся в переменном электромагнитном поле, в наружном слое ме талла на относительно большой глубине возбуждаются вихревые токи, которые затухают в толще металла, выделяя тепло на со противление проводника. В сверхпроводнике вихревые токи огра ничены очень тонким слоем поверхности и не затухают, так как сопротивление сверхпроводника равно нулю. Вихревые токи созда ют отраженное поле, направленное навстречу влияющему полю и компенсирующее его. Таким образом, сверхпроводник может вы полнять роль электромагнитного экрана.
Достоинством сверхпроводников является также практическое отсутствие собственных тепловых шумов, свойственных обычным проводникам.
Процесс охлаждения влияет также на диэлектрики, пластмас сы, меняя их электрические и физико-механические свойства. Ди электрические потери (tg б) таких наиболее распространенных кабельных материалов, как полиэтилен, полистирол, фторопласт, при глубоком охлаждении (t = —260° до —269°С) примерно в 100 раз меньше, чем при комнатных температурах (t== +20°С). При чем чем ниже температура, тем меньше tg б. Так, для фторопласта tg 6 составляет 2-10~ 4 (при ^=20°С), 4 - ІО- 5 (при t=216°C) и
3-10~ 6 (при |
t— —269°С). Частотная зависимость tg б |
охлажден |
ного диэлектрика не имеет резко выраженной зависимости. |
||
Величина |
диэлектрической проницаемости е мало |
зависит от |
охлаждения диэлектрика и практически постоянна в широком диа пазоне частот до 101 0 Гц. Например, полиэтилен имеет стабильно е= 2,3 практически при всех частотах и температурах. Для фто ропласта принимают S — 2.
Электрическая прочность диэлектриков увеличивается с пони жением температуры. Вероятность теплового пробоя уменьшает ся, так как при низких температурах электрические потери малы.
— 158 —
3.31. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СВЕРХПРОВОДЯЩИХ
. КАБЕЛЕЙ
Сверхпроводящий кабель связи обычно имеет коаксиальную кон струкцию. В качестве материала для проводников применяется ниобий, свинец, цинк. Изоляция — из фторопласта или полиэтиле на. Кабель имеет весьма малые размеры и относится к группе микрокоакеиальных кабелей.
Исходя из назначения и особенностей сверхпроводящего кабеля, специфическим параметром его является активное сопротивление R. Остальные первичные (L, С, G) и вторичные (а, р, ZB, ѵ) могут
рассчитываться по обычным формулам. |
|
|
Расчет /? сверхпроводящего |
коаксиального кабеля |
может про |
водиться следующим образом: |
|
|
^ = |
лП>) (тг) ’ 0м/,м’ |
(3-89) |
где Rsd и Rsd — поверхностное сопротивление внутреннего и внеш него проводников; d и D — диаметры внутреннего и внешнего про водников; f — расчетная частота; / 0 — критическая частота.
Другие первичные параметры рассчитываются по формулам:
|
|
L — 2 1п — ІО- 7 , Г/м |
|
||
|
|
|
d |
|
|
|
|
с = -----------КП12, Ф/м |
(3.90) |
||
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
18 In — |
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
G = |
со С tg б, См/м |
|
|
Вторичные параметры: |
|
|
|||
Ъъ = У ± |
Ом |
|
|
|
|
а = |
а м ф и д = |
уУ - j r - ~ Ь |
У У 8 , 6 9 , д Б / м |
(3.9 і) |
|
|
|
|
|
|
|
ß = |
ел \ LC, |
р а д / м |
|
|
|
V = |
- £ = Г , М/С |
|
|
|
У е |
) |
Пример. Определить параметры сверхпроводящего кабеля коаксиальной кон |
|
струкции при температуре 7=4,2 К: |
мм; |
— внутренний проводник из ниобия d = 0,275 |
—'внешний проводник из свинца £>=0,850 мм;
—изоляция фторопласт:
(3-10 6 — сверхпроводящий режим,
е = 2 , tgö =
(2 - 1 0 — обычный режим.
Поверхностные сопротивления:
—ниобия R sd = 4;6->10~5 Ом;
—свинца ■/?іо = 7,0-,10- 4 Ом.
— 159 —
ПАРАМЕТРЫ СВЕРХПРОВОДЯЩЕГО КОАКСИАЛЬНОГО КАБЕЛЯ ПРИ Т=4,2 К (ИЛИ <-=—268,8°С)
|
|
со |
|
|
|
о |
1 |
N. |
|
|
|
|||
|
|
1 |
||
о |
05 |
|
О |
|
СО |
СМ |
|||
|
Ю |
|||
|
|
СМ |
||
|
|
О |
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
1 |
N- |
|
|
05 |
|
||
о |
|
1 |
||
со |
|
О |
||
1—1 |
|
см |
||
|
|
см |
||
|
|
о |
|
|
|
04 |
со W |
||
|
1 |
N. |
||
|
1 |
О |
||
о |
о |
|
1 |
|
|
ІО |
О |
||
|
05 |
см |
||
|
СО |
(М |
||
|
о |
|
||
|
|
|
||
|
Ч* |
со |
|
|
|
1 |
N- |
||
|
1 |
О |
||
о |
о |
|
1 |
|
|
ю |
О |
||
|
о> |
(М |
||
|
со |
см |
||
|
о" |
|||
|
|
|||
|
со |
со |
|
|
|
1 |
|
||
|
1 |
о |
г- |
|
|
О |
|
1 |
|
— |
05 |
ю |
|
|
<м |
||||
|
СО |
см |
||
|
о |
|
||
|
|
|
||
|
со |
со |
|
|
|
о |
N- |
||
|
1 |
|||
о |
О |
|
О |
|
05 |
ю |
|||
|
см |
|||
|
|
<м |
||
|
СО |
о |
- |
|
|
О |
со |
|
|
|
1 |
г- |
||
|
— |
о |
||
о |
J |
1 |
||
О |
• |
О |
||
ю |
||||
|
05 |
(М |
||
|
см |
|||
|
СО |
о•> |
||
|
CN |
со |
|
|
|
1 |
N- |
||
то |
7 |
о |
||
1 |
||||
О |
ю |
О |
||
о |
|
|||
|
05 |
<м |
||
|
см |
|
||
|
со |
о |
|
|
|
S |
S |
S |
|
|
ІЙ |
|||
а |
ІЙ |
ІЙ |
|
|
“s |
и |
ѳ |
||
и , |
о
о
ö f
со |
|
|
|
1 |
со |
ю |
|
О |
|||
со |
со |
г - |
|
|
ч^ |
||
СО |
|
|
|
ч}> |
ю |
|
|
1 |
LO |
||
о |
о" |
||
|
г - |
||
СО |
|
Ч^ |
|
со |
|
|
|
|
C-J |
|
|
о |
1 |
m |
|
о |
|||
1 |
|
|
|
со |
СМ |
г» |
|
Tt* |
|||
со" |
(М |
|
|
|
|
||
<о |
чГ |
|
|
о |
|
||
1 |
LO |
||
о |
|||
СО |
со |
г - |
|
чф |
|||
со |
см |
|
|
|
|
||
г- |
ю |
|
|
о |
ю |
||
о |
|||
1 |
|
|
|
со |
со |
Г - |
|
rj* |
|||
СО |
(М |
|
|
|
|
||
00 |
о |
|
|
1 |
ю |
||
о |
|||
|
00 |
N- |
|
со |
Tt< |
||
со |
см |
|
|
|
|
||
05 |
N. |
|
|
1 |
1 |
m |
|
о |
о |
||
|
— |
г - |
|
со |
СО |
|
|
со |
см |
|
осо
1
7 о ю
ОN-
со
со |
см |
|
СО |
|
|
|
|
|
2 |
S |
2 |
н |
ІЙ |
|
s ' |
из |
о |
иe t
о" 8 N
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
о |
1 |
N- |
«о |
О |
LO |
|
|
о |
О |
1 |
Ю |
СО |
||
|
О |
|
о |
см" |
Ю |
N-~ |
|
|
О |
|
— |
00 |
|||
|
О |
СМ |
|
|
со |
rj* |
|
|
|
о |
|
—, |
|
|
|
|
о |
со |
N. |
|
|
|
|
|
1 |
1 |
щ |
|
|
||
|
о |
О |
1 |
о |
|
|
|
о |
о |
|
о |
|
со |
N. |
|
|
СМ |
LQ |
_Н |
||||
*—■ |
1—1 |
|
1—1 |
4f |
|||
|
см |
|
см" |
|
|
|
|
|
fV- |
о |
|
|
|
|
|
|
|
сч |
|
|
|
||
|
о |
со |
N- |
о |
|
|
|
л |
1 |
о |
ю |
|
|||
о |
О |
1 |
|
о |
► |
||
о |
о |
— |
О |
СО |
СО |
|
|
О |
о |
со |
“ |
со |
tJ* |
||
|
"М* |
см |
ю |
|
|
|
|
|
|
о" |
|
см |
|
|
|
X
CU
СО с
СО к
а W s и
ч <
о X
со Н оС-н
о
к
л
ч
<
К
а
и
<
о
и
3
Си
е
И
<
Он
<
с
а»
О
г*
О
«о
О
ю
О
Чі
то
о
о
см
о
о
1270
о
о
Tf
N-
CM
—ч
о
СО
о
ио
см-
о
со
о
со см►
о
со
о
U0
см
■4f
-
о
со
о
СО
Г-
о"
со
1
О
ІП
см
см
-
см
со
1
о
СО
ю
со"
N-
1
О
1
N-
1
О 1
N.
і
о
'|
о
“
N-
1
о
N.
1
со
1
о
СО
Ю
СМ Ч-Н
4J-
о
СО m .
см
’~н
ю
о
S
-
см
<0
(
о
со
ю
см"
N.
1
о
со
ю
см
со
О
СО
ю
см"
о |
Ю |
|
N-. |
о |
05 |
СО |
со" |
со |
|
|
Ю |
|
69,6 |
со |
со |
со |
о |
тг |
00 |
N~ |
|
- |
1—1 |
’“’Ч |
|
со |
CM |
со- |
|
|
CO |
И |
S |
S |
S |
2 |
S |
2 1 |
|
Ъ4 |
X |
||||
и |
|
и |
ь; |
2 |
to |
о |
|
|
Ѳ |
N<a 1 |
|||
|
б |
- |
|
и |
t= |
|
|
|
|
|
о |
Ö |
» |
160
Критическая частота
________ 2 с___________________ 2-3- ІО11_______
fo ~ n (D + d ) V e ~ 3,14 (0,85 -f- 0,275) У 2 ~ 1 2 0 Гц'
Результаты -расчета электрических -параметров сверхпроводящего кабеля п-р-я Т=4,2 К «ли / = —268,8°С приведены в табл. ЗЛЗ. В табл. 3.14 для сравнения приведены значения параметров того же кабеля при использовании в обычных температурных условиях, равных 20°С или 7=293 К.
Анализируя приведенные данные, можно отметить следующее. Активное сопротивление кабеля в режиме низких температур су щественно меньше, чем при обычных температурах. Так, при ча стоте в 1 МГц соотношение составляет ІО8 раз. С ростом частоты это соотношение уменьшается и составляет ІО4 раз при 1 ГГц. Можно считать, что сверхпроводящий кабель в диапазоне до ІО8 Гц лишен активного сопротивления. С ростом частоты сопро тивление возрастает. Емкость и индуктивность практически оди наковы. Проводимость изоляции в сверхпроводящем режиме на два-три порядка меньше, чем в обычном.
Основным достоинством сверхпроводящего кабеля является его малое затухание. Так, затухание охлажденного кабеля по сравне нию с обычным меньше в ІО8 раз при 1 кГц, в 10е раз при 1 МГц и 104 раз при 1 ГГц.
3.32. КОНСТРУКЦИИ СВЕРХПРОВОДЯЩИХ л и н и й
Сверхпроводящая кабельная система состоит из непосредствен но сверхпроводящего кабеля (электрическая часть) и криогенных устройств, обеспечивающих создание и поддержание требуемых низких температур (криогенная часть).
Выше было показано, что активное сопротивление сверхпро водников в широком диапазоне частот ничтожно мало и потери в диэлектрике также во много раз меньше, чем при обычных тем пературах. В результате сверхпроводящий кабель имеет затухание в сотни и тысячи раз меньше по сравнению с обычными кабеля ми и позволяет осуществить связь без дополнительных усилитель ных устройств на очень большие расстояния. Это дает возмож ность выбирать размеры сверхпроводящих кабелей не из сообра жений снижения затухания, а только из конструктивных требо ваний и условий производства. Необходимо лишь обеспечить опре деленную механическую прочность кабеля, поэтому габариты сверхпроводящих кабелей могут быть значительно меньше сущест вующих.
Из конструктивных соображений и обеспечения экранирования от внешних электромагнитных полей сверхпроводящие кабели де лают коаксиальными. В известных конструкциях сверхпроводящих коаксиальных кабелей внутренний проводник имеет диаметр по рядка 0,25 мм, а внешний — 2,5 мм. Внутренний проводник чаще всего делается из ниобия, тантала, сплава ниобия с оловом, а внешний — из свинца, алюминия. В качестве изоляции применя-
6—307 |
— 161 — |