книги из ГПНТБ / Гроднев, И. И. Линейные сооружения связи учебник
.pdfпроводниках группы, для учета которых вводится параметр р. Для учета эффекта скрутки проводников вводится параметр %, колеб лющийся в пределах 1,02-М,07 в зависимости от диаметра кабеля. Окончательное уравнение для расчета сопротивления симметрич ного кабеля имеет вид
R = 2 R0 к |
1 + F (кг) + |
Р G (кг) |
Ом/км. |
(3.54) |
|
|
|||||
|
1 |
- Л («•) (“ |
Г |
|
|
При парной скрутке р — А, при звездной скрутке р = 5, |
при двой |
||||
ной парной скрутке р = 2 . |
имеется |
несколько |
четверок. |
||
В кабелях связи, |
как правило, |
Провода соседних четверок, внося дополнительные потери на вих ревые токи, увеличивают сопротивление цепи. Кроме того, сопро тивление возрастает за счет потерь в металлической оболочке ка беля. Для определения дополнительного сопротивления, эквивален тного этим потерям, пользуются результатами экспериментальных исследований.
Результаты измерений на частоте 200 кГц приведены в табл. 3.5.
Т а б л и ц а 3.5
ВЕЛИЧИНЫ ДОПОЛНИТЕЛЬНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ Ямт, |
Ом/км, ЗА СЧЕТ ПОТЕРЬ |
|||||||||
|
|
В ЖИЛАХ |
КАБЕЛЯ, |
СВИНЦОВОЙ И АЛЮМИНИЕВОЙ ОБОЛОЧКАХ |
|
|||||
|
|
|
|
ПРИ ЧАСТОТЕ 200 |
кГц |
|
|
|
||
|
|
Повивы смежных четве |
Повивы внутри свинцовой |
Повивы внутри алюминие |
||||||
Число четверок |
рок |
|
|
оболочки |
вой оболочки |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
в кабеле |
первый |
второй |
третий первый |
второй |
третий |
первый |
второй |
третий |
|
|
|
|||||||||
1 |
|
0 |
_ |
_ |
22 |
_ |
_ |
8,1 |
_ |
_ |
1 |
+ 6 |
8 ,0 |
7,5 |
— |
1,5 |
5,5 |
— |
0 ,6 |
2 ,0 |
— |
1 |
+ 6 + 1 2 |
8 ,0 |
7,5 |
7,5 |
0 |
0 |
1 ,0 |
0 |
0 |
0,4 |
Пересчет потерь в металле (RM) для другой частоты произво
дится по формуле |
|
±_ |
R |
|
|
М |
200’ |
|
|
|
где Ямт — дополнительные сопротивления, вызываемые соседними четверками, а также свинцовой и алюминиевой оболочками кабеля;
f — частота, кГц.
Потери в металле RM нужно учитывать, начиная с 30 кГц и выше. Пересчет сопротивления RMв алюминиевой оболочке по срав нению со свинцовой определяется по формуле
/й' = «ь і/фГ.
V °А1
где о р ь и о д і — проводимости соответствующих металлов.
—122 —
Для кабеля с диаметром жилы cf=l,2 мм при частоте/= 108 кГц удельная величина различных составляющих сопротивления харак теризуется следующими данными: J? 0 = 31, 6 Ом/км; Дпэ = 22,9 Ом/км; і?бл = 8,2 Ом/км; і?м = 6,15 Ом/км. Полное сопротивление цепи R =
— Да~\~ Дѵа~\~ Дъп~Ъ~Дм = 68,85 Ом/км.
Внешняя индуктивность кабельной цепи по аналогии с цепью
воздушной линии определяется из выражения LBH= 4 |
1п-^^~ ІО-4, Г/км. |
||||
Тогда общая индуктивность кабельной цепи равна |
|
г |
|||
|
|
||||
L = X 4 ln Г |
+ |
р Q {кг) 10 4 , Г/км. |
|
(3.55) |
|
3.16. ПРОЦЕССЫ В ДИЭЛЕКТРИКЕ |
|
||||
В отличие от проводников, |
где |
имеются свободные |
электроны |
||
и действует ток проводимости |
/ пр, |
в диэлектрике |
нет |
свободных |
электронов, а имеются ионы и связанные диполи. Под действием переменного электромагнитного поля в диэлектрике происходит сме щение диполей, их переориентация и поляризация.
Поляризацией называется смещение положительных и отрица тельных зарядов в диэлектрике под действием электрического' поля и концентрация их на разных полюсах.
Переменная поляризация обусловливает возникновение и дей ствие токов смещения — емкостных токов / см — и вызывает за траты энергии на переориентацию диполей (потери в диэлектри ке). Чем выше частота колебаний, тем сильнее токи смещения н больше потери. При постоянном токе эти явления отсутствуют.
Явления в диэлектрике полностью характеризуются двумя па раметрами: емкостью С, определяющей способность поляризации и величину токов смещения, и проводимостью изоляции G, опреде ляющей величину потерь в диэлектрике.
3.17. ЕМКОСТЬ ВОЗДУШНЫХ И КАБЕЛЬНЫХ ЛИНИЙ СВЯЗИ
Емкость линии аналогична емкости конденсатора, обязанность обкладок на линии выполняют поверхности проводников, а диэлек триком служит расположенный между ними изоляционный мате риал или воздух. Различают рабочую емкость, т. е. емкость меж ду проводниками рассматриваемой цепи, и частичную емкость, т. е. емкость между отдельными проводами или между проводниками и землей. Основной величиной, характеризующей качество передачи, является рабочая емкость.
Емкость определяется отношением количества электричества Q
к напряжению между проводниками U: |
|
С = |
(3.56) |
—123 —
При расчете е м к о с т и ц е п и в о з д у ш н о й л и н и и вследст вие большого расстояния между проводами взаимодействием их полей можно пренебречь и считать, что заряды равномерно рас положены на поверхности проводов. Тогда напряженность поля на единицу длины в любой точке А на расстоянии г от провода а равна
2 яг га
Для провода б при учете, что точка А находится от него на расстоянии а—г, напряженность равна
|
£* = -------5----- , |
|
|
||
|
|
2 я(а —г) ва |
|
|
|
где Q — количество электричества; |
|
|
|
||
еа — абсолютная диэлектрическая проницаемость; |
|
||||
а — расстояние между проводами. |
|
|
|
||
Результирующая напряженность в точке А |
|
||||
|
£ = £“ + £* = - 5 — (— + |
— 'У |
(3.57) |
||
|
|
2 я е„ \ |
г |
а —г / |
|
Напряжение между проводами |
|
|
|
||
U = |
Q |
|
|
dr |
|
2 я |
еа |
|
|
||
|
|
|
|
||
или |
|
|
|
|
|
|
t / = |
In— . |
|
|
|
|
|
Я8 д |
Г |
|
|
Так как для воздушных линий а^>г, то напряжение равно
U = - 0 - l n A L '
пеа г
Тогда емкость двухпроводной цепи определяется выражением
_ Q _ Я 8 д
Так как еа='еое, где электрическая постоянная е0= ---------- ,'Ф/м 36л-10» . ■
и диэлектрическая проницаемость воздуха е = 1 , то для 1 км дли ны линии емкость равна
in— 6
С = --------— , Ф/км.
3 6 In —Г
— 124 -
С учетом влияния земли, соседних проводов и изоляторов ре альная емкость воздушной линии обычно на 5% больше:
п |
1,05-10—6 |
, 0 _0. |
С == — |
1-----------, Ф/км. |
(3.58) |
|
36 In — |
|
|
Г |
|
При расчете е м к о с т и |
ц е п и с и м м е т р и ч н о г о |
к а б е л я |
учитывают взаимодействие полей проводников, расположенных в непосредственной близости друг от друга. Необходимо также учи тывать влияние наружной металлической оболочки.
Приближенная расчетная формула емкости симметричной ка бельной цепи по аналогии с емкостью воздушной линии имеет вид
С = х е ' . 1 0 ~ |
6 , Ф/км, |
(3.59) |
36 In ^— |
i|)j |
|
где х — коэффициент скрутки |
кабельных цепей |
(1,02-И ,07); |
е — эффективная диэлектрическая проницаемость изоляции; ф — поправочный коэффициент, характеризующий близость ме
таллической оболочки и соседних проводников.
Расчетные формулы |
коэффициента ф для различных видов |
||
группообразования кабелей іприведены ів табл. 3.6. |
|||
|
Т а б л и ц а 3.6 |
||
ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ПОПРАВОЧНОГО |
|||
|
КОЭФФИЦИЕНТА |
||
Тип скрутки |
Поправочный коэффициент |
||
Парная |
т |
( d n + ^ - d J i - a * |
|
|
|
" ( d n + ^ - d ^ + a * |
|
Звездная |
|
6 * з + Ф - 4 ) 2- а 2 |
|
|
(^з~Мі—d)2+ a 2 |
||
|
|
||
Двойная парная |
|
( 0 , 65dnn-\-d1—d ) 2 — a 2 |
|
ЧГдп-(0,65</дп+ < і і - * ) » + а * |
|||
|
|||
П р и м е ч а н и е , |
d—диаметр провода; dt—диаметр изо |
||
лированного провода. |
|
Помимо ур-ния (3.59), на практике часто пользуются следую
щей эмпирической формулой: |
|
|
|
|
С = |
в |
' ! -° . 6 |
. , Ф/км, |
(3.60) |
|
36 ln ( - J |
а\ |
|
|
где а — коэффициент, зависящий |
от способа |
свивания жил в |
||
группу; для парной скрутки |
а = 0,94;для звездной а = 0,75; для |
|||
двойной паірной а = 0,65; |
|
|
|
|
125 —
dr — средний диаметр группы, мм; d — диаметр проводника, мм.
При определении е м к о с т и к о а к с и а л ь н о г о к а б е л я учитывают, что он аналогичен цилиндрическому конденсатору и его электрическое поле создается между двумя цилиндрическими поверхностями с общей осью. Вследствие осевой 'Симметрии на пряженность электрического поля имеет равные значения на оп ределенном расстоянии от центра кабеля.
Напряженность электрического поля внутри кабеля в любой точке А на равнопотенциальной поверхности радиуса г опреде лится как
2 лгга'
Напряжение между внутренним и внешним проводниками
и = Г E d r = Г |
— — = — l n ^ . |
||||
J |
J |
2 П 8 |
а г |
2леа |
га |
га |
га |
|
|
|
|
Емкость коаксиального кабеля |
|
|
|
||
С |
0_ |
|
2 Л 8,, |
|
|
U |
|
In Гь |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Или, имея в виду, что |
еа— е0 е, |
получим для 1 км кабеля |
|||
С = |
е- Ю~ 6 |
Ф/км. |
|
(3.61) |
|
|
18 In — |
|
|
|
3.18.ПРОВОДИМОСТЬ ИЗОЛЯЦИИ ЦЕПЕЙ ВОЗДУШНЫХ
ИКАБЕЛЬНЫХ ЛИНИЙ СВЯЗИ
Поляризация диэлектрика в переменном электрическом поле связана -с затратами энергии на переориентацию диполей. Эти по
|
тери энергии характеризуются углом диэлектри |
|||
|
ческих |
потерь и учитываются |
проводимостью |
|
|
изоляции G. Проводимость изоляции может быть |
|||
|
определена как составляющая потерь в диэлек |
|||
|
трике конденсатора, емкость которого эквива |
|||
|
лентна емкости кабеля (линии). |
|
||
|
Явление диэлектрических потерь в конденса |
|||
|
торе характеризуется тем, что ток опережает на |
|||
|
пряжение не на 90°, а на угол 90°—б. Ток в не |
|||
|
совершенном конденсаторе |
можно представить |
||
|
в виде двух составляющих: Іа, совпадающей с |
|||
|
напряжением, и / с, опережающей напряжение на |
|||
чету проводимо |
90° (рис. 3.24). В случае идеального конденсато |
|||
сти изоляции |
ра без |
потерь 6 = 0, тогда |
Іа = 0. |
Очевидно, что |
— 126 —
Ia= U G и Іс='шСи. Тогда |
коэффициент |
диэлектрических потерь |
|
равен |
|
|
|
6 |
Iс |
со с и |
соС |
Следовательно, проводимость, обусловливаемая диэлектричес кими потерями при переменном токе, составляет G;=ci)Ctg6 , a проводимость, обусловливаемая утечкой при постоянном токе в силу несовершенства диэлектрика, Go— \!Rm. По величине про водимость изоляции Go обратно пропорциональна сопротивлению изоляции кабеля (линии) при постоянном токе. В результате в цепях кабельной и воздушной линий проводимость изоляции рав на
G = G0 |
+ Gf = — + e>Ctgö. |
(3.62) |
|
|
Ru3 |
|
|
Проводимость изоляции измеряется в |
сименсах па |
1 км |
|
(См/км). |
и з о л я ц и и ц е п и |
в о з д у ш н о й л и |
|
П р о в о д и м о с т ь |
нии зависит от материала изоляторов и метеорологических ус ловий. Для вычисления проводимости изоляции воздушных линий
принято пользоваться |
следующей |
эмпирической формулой: |
|
|||
|
|
G = G0 + nf, |
См/км, |
|
|
|
где п — коэффициент, |
|
учитывающий |
потери |
в диэлектрике |
при |
|
переменном токе; |
|
|
|
|
|
|
/ — частота, Гц. |
|
Go=0,OMO~ 6 |
См/км |
и « = 0,05-10~9, |
для |
|
Для сухой погоды |
||||||
сырой — Go—0,05- ІО- 6 |
См/км и п=0,25-10~9. |
|
|
|||
Гололед и изморозь существенно увеличивают проводимость |
||||||
изоляции воздушной |
линии, особенно |
в области высоких частот. |
В слое льда диэлектрические потери увеличиваются от темпера туры и частоты. Установлено, что tgö льда достигает 2,93 при
частоте |
20 кГц и имеет значение 1,18 при частоте |
100 кГц. |
При |
расчете п р о в о д и м о с т и и з о л я ц и и |
к а б е л ь н ы х |
л и н и й |
учитывают, что по абсолютной величине потери в диэлек |
трике при переменном токе (Gj) существенно больше, чем при постоянном токе (Go), поэтому проводимость изоляции в кабель ных линиях рассчитывают по формуле
G = Gf = © С tg ö, См/км. |
(3.63) |
Проводимость изоляции кабеля прямо пропорциональна час тоте, емкости и коэффициенту диэлектрических потерь. Коэффи циент диэлектрических потерь является важнейшим параметром, обусловливающим возможность применения того или иного ди электрика в кабеле связи. При расчете проводимости изоляции при постоянном токе (G0) принимается для городских телефон ных кабелей /?из= 2000 МОм-км, а для кабелей дальней связи —
10 000 МОм-км.
— 127 —
3 .1 9 . О П Р Е Д Е Л Е Н И Е Э К В И В А Л Е Н Т Н Ы Х З Н А Ч Е Н И Й
£И tg 6
Кабели связи, как правило, имеют сложную комбинированную изоляцию, состоящую из твердого диэлектрика (бумаги, стирофлекса, полиэтилена и др.) и воздуха. Результирующие эквива лентные значения диэлектрической проницаемости еэ и угла ди электрических потерь (tgö3) сложной изоляции определяются электрическими свойствами и соотношением объемов составных ее частей. Причем эквивалентные значения еэ и tgöa сложной изоляции близки к величинам е и tgö той части изоляции, кото рая занимает больший объем. Эквивалентные значения еэ и tgö3 воздушно-комбинированной изоляции кабелей связи могут быть подсчитаны по следующим формулам;
еД^дТ sbув
+ Иі
(3.64)
_ е Д У д t g 0 д + S a У в t g %
МР д + И . )
где ед, tgön, ев и tg6 B— (величины, относящиеся соответственно к диэлектрику и воздуху;
Кд и Кв — объемы диэлектрика и воздуха соответ
ственно.
Так как кабели связи имеют, как правило, непрерывную и одинаковую по длине изоляцию, то в приведенных формулах можно соотношение объемов заменить соотношением площадей поперечного сечения.
В симметричном кабеле с кордельно-бумажной изоляцией со отношение объемов воздуха, диэлектрика и меди выражается при мерно следующими данными: Кв — 65%; Кд — 7,6%; Км — 27,4%'.
Для коаксиального кабеля с наиболее распространенной пре рывистой изоляцией шайбового типа ф-лы (3.64) могут быть пре образованы следующим образом:
„ _ |
е ,б + ея а . |
.с __ |
£д а tg 6Д |
, |
||
еа |
, , |
1 |
1 6 °э — |
, . |
ед а |
|
|
а + б |
|
|
е„ б + |
|
где а — толщина шайбы; б — расстояние между шайбами.
Расчет электрических характеристик комбинированной изоля ции непрерывного типа сложной конфигурации сопряжен со зна чительными трудностями, так как необходимо определить не толь ко соотношение объемов диэлектрика и воздуха, но и учесть вли яние их 'взаимного расположения на результирующие свойства
£э И t g 6 3.
Наиболее целесообразным методом расчета представляется ус ловная замена действительной изоляции кабеля эквивалентной и приведение ее к одному из видов двухслойной изоляции. На рис. 3.25 показана комбинация слоев в радиальном направлении (по г) и в тангенциальном направлении (по <р).
—128 —
6j
з
Рис. 3.25. К расчету двухслойной изоляции коаксиального ка беля:
а) расположение слоев в радиальном направлении; б ) распо
ложение слоев в тангенциальном направлении
Для радиально комбинированной изоляции из воздуха и ди электрика эквивалентные значения еэ и tgö3 будут;
|
D |
ев ед In — |
|
8д In d r |
е„ ln •D_ |
|
dr |
|
(3.65) |
|
D |
8в In — — tg бд |
|
__________ d r _________ |
|
tg бэг = |
D |
, dr |
|
8д In —— + eBIn —— |
|
d |
d r |
где dr — диаметр окружности, |
разграничивающей различные ди |
электрические среды; |
|
D — внутренний диаметр внешнего проводника; |
|
d — диаметр .внутреннею проводника. |
|
Для двухслойной тангенциально комбинированной изоляции |
из воздуха и диэлектрика эквивалентные значения е8 и tgö8 опре деляются из следующих выражений:
е |
®в “И (®д |
_ф_ |
Э ф |
8в) |
|
|
|
2 л |
|
|
(3.66) |
tg бЭ ф |
-------- — -------- tg бд |
|
|
2 л 8В + (8Д - ев) ф |
где ф — угол, характеризующий долю диэлектрика в общем се чении кабеля.
Из сопоставления величин углов диэлектрических потерь при радиальном tg6 r и тангенциальном tg6 <p строениях комбиниро ванной изоляции следует, что при тангенциальном расположении диэлектриков потери будут больше в tgö<p /tgör= ea/e8 раз. Для различных типов диэлектриков это соотношение равно 2 -М.
В табл. 3.7 и 3.8 приведены эквивалентные значения е и tgö для коаксиальных и симметричных кабелей.
5—307 |
129 — |
Т а б л и ц а 3.7
|
ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ е |
И |
tgö |
КОАКСИАЛЬНЫХ КАБЕЛЕЙ |
|
|||||
|
|
|
Отношение |
tgö-10 |
_4 |
|
|
|
||
Тип |
|
|
при частоте, Гц |
|
||||||
Тип изоляции |
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кабеля |
|
Ѵв |
|
1 0« 510« |
10' |
10« |
10» |
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5/18 |
Керамическая (шайбы) 1,19 |
|
5 |
|
1 , 1 |
1 , 0 |
0,9 |
0,9 |
___ |
|
5/18 |
Стирофлексная |
(спи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
раль) |
1,19 |
1 2 |
|
0,75 |
0 , 8 |
1 , 0 |
1 , 2 |
1,5 |
|
2,6/9,4 |
Полиэтиленовая |
(шай |
|
8 , 8 |
|
0,5 |
0,5 |
0,7 |
|
|
|
бы) |
1 , 1 |
|
|
__ _ |
___ |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2,6/9,4 |
Полиэтиленовая (гели |
|
6 |
|
0,4 |
0,4 |
0,5 |
|
|
|
|
коидальная) |
1,09 |
|
|
___ |
___ |
||||
1,83/6,7 Полиэтиленовая (шай |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
бы) |
М |
|
5 |
|
0,4 |
0,4 |
0,5 |
0,7 |
1 , 8 |
1,2/4,4 Баллонно-полиэтилено |
|
9 |
|
0,5 |
|
|
|
|
||
|
вая |
1,25 |
|
|
0 , 6 |
0 , 6 |
___ |
_ |
||
1,2/5,3 |
Пористо-полиэтилено |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вая |
1,45 |
50 |
|
3 |
4 |
5 |
- |
- |
|
|
|
Т а б л и ц а 3.8 |
|
|
|
|
|
|
||
|
ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ е И |
tg6 |
СИММЕТРИЧНЫХ КАБЕЛЕЙ |
|
||||||
|
Тип изоляции |
|
|
8 |
|
tgö-10 |
4 при частоте, |
кГц |
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
100 |
250 |
|
550 |
Кор дельно-бум аж ная |
|
1,34-1,4 |
55 |
113 |
160 |
|
280 |
|||
Кордельно-полистирольная |
|
1,24-1,3 |
3 |
7 |
12 |
|
2 0 |
|||
Полиэтиленовая (сплошная) |
|
1,94-2,1 |
2 |
6 |
8 |
|
14 |
|||
Пористо-полиэтиленовая |
|
1,44-1,5 |
3 |
8 |
1 2 |
|
2 0 |
|||
Баллонно-полиэтиленовая |
|
1,24-1,3 |
2 |
6 |
8 |
|
1 2 |
3.20. ПАРАМЕТРЫ СИММЕТРИЧНЫХ ЭКРАНИРОВАННЫХ КАБЕЛЕЙ
Радиальная составляющая электромагнитной энергии, переда ваемой по экранированной цепи, лишь частично протекает внутрь него, а остальная часть ее отражается и, накладываясь на поле цепи, изменяет его амплитуду и фазу. Это приводит к изменению параметров экранируемой цепи R, L, С: R — возрастает в силу дополнительных потерь в экране на вихревые токи, С — возра стает за счет наличия вблизи экранирующей оболочки, а L — уменьшается за счет ослабления магнитного поля внутри экрана.
С о п р о т и в л е н и е цепи увеличивается на величину R3 и мо жет быть определено по следующим формулам.
— 130 —
1 . В области низких частот и тонких экранов при кі 'К. 0,3
" |
/ п \2 п |
К* Г f l |
/?э = 8 Ras V |
(— ) |
— -----------10«, Ом/км, |
ы і |
\ Гэ J к* г? t2 + 4л2 |
|
п=.1,3,5 |
|
3 |
где 7?оэ= \/(2nrgta) — сопротивление экрана постоянному току; к = У а ц о — коэффициент вихревых токов, 1 /мм;
t — толщина экрана, мм; гэ — радиус экрана, мм;
а— половина расстояния между проводами, мм.
2.В области высоких частот при л7=0,5-г-3
|
Яэ = 8 |
ZMa — |
|
sh У ™ .± І |
І |
1 0 |
«, |
Ом/км, |
(3.38) |
|
|
|
2 л лэ |
г* _ а 4 ch / 2 |
Kt - cos у 2 Kt |
|
|
|
|
||
где |
ZMa = |
"}/ |
— активная |
составляющая |
волнового |
сопро |
||||
тивления металла, из которого изготовлен экран, Ом. |
|
|||||||||
3. |
В области еще |
более высоких |
частот |
при |
к і ^ Б , shz—chz |
|||||
|
|
|
|
а ГЭ |
1 0 «, Ом/км. |
|
|
|||
|
|
*s = |
8 |
ZM2 я гэ 4 |
-а! |
|
(3 69) |
Частотная зависимость сопротивления потерь различных эк ранов приведена на рис. 3.26. Толщина экрана — 0,1 мм. Радиус экрана — 17,5 мм.
Рис. 3.26. Частотная зависимость со |
Рис. 3.27. Частотная зависимость со |
противления потерь в экране |
противления потерь многослойных |
|
экранов |
5' |
131 — |