книги из ГПНТБ / Эстрин, Б. М. Производство и применение контролируемых атмосфер (при термической обработке стали)
.pdf
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 13 |
||
Зависимость состава эндотермического |
газа |
|
|
|
|||
от соотношения воздух/метан в исходной смеси |
|
|
|
||||
Соотношениоотношение |
|
|
Состав газа . % |
|
Т . т . р,, |
||
|
|
|
|
|
|||
в о з д у х — г а з |
со. |
н. |
с о |
сн, |
1-LO |
|
°С |
2,6 |
0,2 |
39,0 |
19,4 |
0,4 |
0,226 |
— 12,5 |
|
2,65 |
0,4 |
38,6 |
18,5 |
0,4 |
0,45 |
— |
4,0 |
2,75 |
0,6 |
38,4 |
17,4 |
0,3 |
0,747 |
+ |
3,0 |
Рнс. 31. Технологическая схема |
установки для приготовления |
эпдогаза: |
||||
/ — у с т р о й с т в о |
для |
смешения и |
пропорцнонпрованпи газа |
и |
воздуха; |
|
2 — г а з о д у в к а ; |
3— |
электропечь; |
-/ — реактор, |
выполненный |
из |
труб, за |
полненных катализатором; 5 — холодильники; |
6' — пламегаситель; 7— ро |
|||||
таметр; Г — природный газ; В — воздух из атмосферы |
|
|
||||
реактор, где в присутствии катализатора при средней температуре не ниже 950° С происходит конверсия мета на. Смесь горячих газов (20°/о СО, 40% Н2 > ост. N2 ) ох лаждается в холодильнике. Она не нуждается в даль нейшей осушке или очистке.
Содержание С 0 2 и СН 4 в смеси зависит от ее влаж ности, которая определяется соотношением, газ/ воздух, температурой конверсии, а также исходным сырьем. Со-
112
держание водяных паров в зависимости от коэффициен та избытка воздуха в исходной смеси показано в табл. 13.
Установки для приготовления эндогаза, работающие по описанной технологической схеме, выпускают многие
фирмы (фирма |
«Людвиг» — ФРГ; |
фирма |
«Штейн — |
|
Рубэ» — Франция |
и др.). В СССР |
они |
разработаны |
|
ВНИИЭТО |
[34], а изготавливают их заводы |
электротер |
||
мического |
оборудования. Установки |
отличаются друг |
||
от друга отдельными конструктивными элементами.
|
Смесительная аппаратура в них состоит из |
регулято |
|||
ра |
нулевого |
давления, |
регулятора |
пропорционирования |
|
и роторной |
газодувки |
(в пазах ротора установлено не |
|||
сколько подвижных лопастей). |
|
|
|||
|
Генератор представляет собой печь с электрическим |
||||
или |
газовым обогревом, в которой |
установлен |
реактор |
||
(или несколько реакторов), выполненный из жароупор ной толстостенной трубы и заполненный катализатором.
В генераторе фирмы «Людвиг» начальный слой ка тализатора состоит из кубиков со стороной 10 мм, а верх ний слой— из корундовых шариков диаметром 5 мм. Чтобы избежать сажевыделения в результате «подсту-
живаиия», |
нижний слой |
катализатора |
приподнят на |
||||
150 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
Регулирование состава |
атмосферы |
осуществляется |
|||||
автоматически по температуре точки росы добавкой |
воз |
||||||
духа |
в газо-воздушную смесь. |
Выжигание сажи |
(при |
||||
т. т. |
р. 0°С) |
проводят |
один раз |
в неделю (состав |
газа: |
||
•20% |
СО; 40%Н2 ; 0,2% |
С 0 2 ) . |
|
|
(два |
||
В генераторах фирмы «Штейн — Рубэ» реакторы |
|||||||
реактора на один генератор) заполнены никелевым ка тализатором, приготовленным на носителе из высоко
глиноземистого материала в виде кубиков со |
стороной |
|
30 мм. Катализатор |
размещен на «подслое» |
высотой |
280 мм, выполненном из высокоглиноземистой |
крошки. |
|
Периодическое выжигание сажи проводится при тем |
||
пературе 850° С путем |
подачи воздуха в несколько прие |
|
мов (с тем, чтобы предельная температура не превыша ла 1000° С) до тех пор, пока содержание двуокиси угле рода не станет меньше 0,5%.
Вописанных установках газ, покидающий реактор, содержит значительное количество сажи, частично улав ливаемой в фильтрах.
Вустановках эндогаза ВНИИЭТО используется ни келевый катализатор ГИАП-3 на носителе в виде кОлец.
8—391 |
113 |
Углекислота и влага в газе обусловливают его угле родный потенциал. Так, например, углеродный потенци
ал, |
равный |
0,55% |
С, достигается при содержании 0,2% |
С 0 2 |
и 0,55% |
НгО |
(т. т. р. —1,7° С). Чтобы повысить уг |
леродный потенциал до 0,6% С, требуется снизить кон центрации углекислоты и водяных паров соответственно до 0,16 и 0,434% (т.т. р. — 4,4°С). Чем выше содержание воздуха в смеси, тем меньше опасность зауглероживания катализатора и тем стабильнее протекает процесс. При проектировании установок эндотермического газа необхо димо учитывать следующие обстоятельства:
1. Получение эндотермического газа связано с ис пользованием дисперсных никелевых катализаторов (см. гл. X), подверженных (особенно сильно при температу рах до 800° С) отравлению сернистыми соединениями. Поэтому суммарное содержание последних в газе не должно превышать 25 мг/м3 при нормальных условиях.
2. Получение эндотермического газа с определенным углеродным потенциалом требует высокого постоянства коэффициента расхода воздуха смеси, что может быть
достигнуто только при стабильном |
составе |
исходного |
газа и надежной системе пропорциоиироваиия |
газо-воз- |
|
душиой смеси. |
|
|
3. Углеродный потенциал среды рациональнее всего |
||
контролировать по температуре точки |
росы, так как при |
|
этом погрешность определения значительно ниже, чем при контроле, осуществляемом по содержанию СОг в га зе. Так, например, при поддержании углеродного потен циала среды на уровне 0,6% С контроль по С 0 2 обеспе чивает точность в пределах ±0,135% С (исходя из точ ности определения СОг при помощи прибора ОРСА), а контроль по Н 2 0 — в пределах ±0,023% (см. рис. 35).
4. Конверсия природного газа с малым количеством воздуха сопряжена с опасностью выделения элементар
ного углерода в |
интервале низких температур (400— |
|
800° С). Во избежание этого необходимо |
газо-воздушную |
|
смесь подогревать |
как можно быстрее |
(0,05—0,1 с), что |
достигается выбором сечения и длины подводящей сис
темы |
и достаточно интенсивным ее обогревом снаружи. |
5. |
Реакторы можно применять металлические или |
карборундовые. Наружный обогрев металлических ре торт осуществляется электрическими нагревателями. Карборундовые реторты позволяют процесс конверсии вести при более высоких температурах (используя газо-
114
Т а б л и ц а 14
Состав эндогаза в зависимости от температуры в реакторе
Температуремпература |
|
|
Соста в |
газа, % |
|
|
|
|
|
|
Н.О 1 N . |
||
газа, °С |
СОг |
н. |
СО |
СН, |
||
|
||||||
950 |
0,2 |
39,2 |
19,8 |
0,2 |
0,680 |
Остальное |
1100 |
0,3 |
39,3 |
19,8 |
0,2 |
0,796 |
» |
1200 |
0,25 |
39,8 |
19,6 |
0,2 |
0,707 |
» |
вый обогрев), что благоприятно отражается |
на стабиль |
|||
ности процесса и его непрерывности. |
|
|
|
|
Состав же эндотермического газа |
при этом |
практиче |
||
ски не изменяется (табл. 14). |
|
|
|
|
В этом отношении оригинален |
генератор |
эндогаза |
||
фирмы «Холькрэфт». Он состоит |
из |
печи |
и |
реактора, |
обогреваемого продуктами сгорания |
природного газа. |
|||
8* |
|
|
|
115 |
Природный газ сжигают в печи при коэффициенте расхо да воздуха, близком к 1,0. Продукты сгорания проходят через скруббер, орошаемый водой, где они охлаждаются. При этом часть водяных паров удаляется. Часть продук тов сгорания смешивается с природным газом в соотно шении 7,53 к 1. Смесь проходит через U-образный реак
тор, заполненный |
катализатором. |
Химический |
состав |
|
получаемого газа |
следующий: 17,3% |
СО; 20,7% |
Н2 ; 0,1 — |
|
0,2% С 0 2 ; т.т.р от —15 |
до —4° С. |
133 мм. Катализатор |
||
Наружный диаметр |
труб равен |
|||
имеет форму кубиков со стороной 26 мм (состав катали затора приведен в гл. X).
Выжигание углерода, отложившегося в катализато ре, проводят один раз в неделю.
Наличие в эндогазе большого количества окиси угле рода вызывает внутреннее окисление содержащихся в стали Сг, Мп и Ti. Поэтому обедненный с поверхности твердый раствор не принимает закалку в масле. Появ ляющаяся трооститпая сетка заметно снижает прочност ные показатели стали после цементации.
Известно, что стали, содержащие Н2 в повышенном количестве (свыше 1—2 см3 иа 100 г), обладают пони женной пластичностью. Водородное охрупчивание про
является особенно сильно у |
сталей с |
М/'/-структурой. |
По сравнению с углеродом |
и азотом скорость диффу |
|
зии водорода в сталь значительно выше |
(при 20° С — в |
|
10'2 раз). Поэтому при термообработке в защитных га зовых средах, содержащих больше 10% Н 2 (в эндогазе концентрация Н 2 лг40%), таких сталей, как ШХ15, ЗОХГТ, 45Х и др., наблюдается существенное снижение механических свойств [35].
Кроме того, частое зауглерожнвание катализатора в
установках для приготовления эндогаза приводит к ко лебанию состава атмосферы и к необходимости перио дически выжигать углерод для востановления активно сти катализатора и получения заданного состава газа. Из-за этого для нормальной работы практически требу ется 100% холодный резерв газоприготовительного обо рудования.
В связи с изложенным возникает вопрос, чем можно объяснить широкое распространение эндогаза? Прежде всего относительной простотой его получения: газ после реакционного аппарата не нуждается в дополнительной очистке и осушке. Далее, возможностью (в пределах,
116
ограниченных барьером зауглероживания катализатора) регулирования углеродного потенциала изменением со отношения газ/воздух в исходной смеси.
Главная же причина широкого распространения эндогаза заключается в том, что до недавнего времени воп
росы цементации в газовых |
средах С Н 4 — Н 2 0 — Н 2 (см. |
гл. XIII) были недостаточно |
разработаны и поэтому та |
кие среды не нашли промышленного применения. Надо
полагать, |
что по мере |
освоения газовых |
сред С Н 4 — |
|
Н 2 0 — Н2 |
эндогаз будет постепенно вытесняться из сфе |
|||
ры цементации. |
|
|
|
|
Если при цементации применение |
эндогаза в настоя; |
|||
щее время |
обусловлено |
указанными |
выше |
факторами, |
то его использование при термообработке средне- и вы сокоуглеродистых сталей с целью предохранения метал лов от окисления и обезуглероживания ничем не оправ дано.
В этих случаях следует прибегать к так называемому моногазу — защитным средам, содержащим относитель но небольшие количества окиси углерода и водорода и получаемым сжиганием природного газа (или других углеводородных газов) с недостатком воздуха и после дующей очисткой продуктов сгорания от углекислоты и
влаги. |
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим |
следующий |
пример. |
Требуется |
нагреть |
|||
до 900° С |
без |
окисления |
и |
обезуглероживания |
сталь, |
||
содержащую 0,8% С (/Vc |
= 0,0362). Найти состав моно |
||||||
газа. |
|
|
|
|
|
|
|
Из |
уравнения |
|
|
|
|
||
, |
2105 |
А |
с о „ с . 317 |
. |
N c |
Nc |
|
lga„ = |
|
0,6375-^ |
|
h lg |
|
||
s c
T |
T 1 — Nc 5 1 — 5NC |
находим ac — активность углерода в |
аустените. Она |
|||
равна |
0,705. |
|
||
|
Задаваясь концентрацией С 0 2 0,05% |
и совместно ре |
||
шая три уравнения: |
|
|||
ас |
= |
У " , Рсо ; |
(VI-2) |
|
|
|
Ри,о |
|
|
ас |
= |
k'P Рсо |
(V1-3) |
|
Рсо. |
||||
|
||||
|
|
|
||
117
kw= |
Р с о - Р н - |
, |
|
|
|
|
|
|
|
(VI-4) |
||
|
Рсо Рн.о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гдеkp , kp и kw — константы |
равновесия |
следующих |
ре |
|||||||||
|
|
|
акций: |
|
|
|
|
|
|
|
||
СО-+Н2 ^Н2 0-|-С; |
Кр |
= 0,0645; |
|
|
|
|
|
(в) |
||||
2 С О ^ С 0 2 + С ; |
А; = |
0,09; |
|
|
|
|
|
(г) |
||||
С О + Н 2 О ^ С 0 2 + Н 2 ; |
|
^ = 1 , 4 , |
|
|
|
|
(д) |
|||||
находим |
содержание Н2 , СО и Н 2 0 в газе. Они соот |
|||||||||||
ветственно |
равны: 7,2; 6,25 и 0,0414% |
(т.т.р |
—30° С). |
|||||||||
В таком газе исключается водородное охрупчивание |
||||||||||||
сталей, а внутреннее |
окисление Сг, Мп и Ti практически |
|||||||||||
не проявляется. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Если содержание |
Н 2 0 |
в печи повысится |
настолько, |
|||||||||
что температура точки росы достигнет |
—20° С, а |
содер |
||||||||||
жание |
С 0 2 |
дойдет до 0,1%, то, согласно тем же уравне |
||||||||||
ниям, |
предотвращение от обезуглероживания стали, со |
|||||||||||
держащей 0,8% С, станет |
возможным, |
если |
содержание |
|||||||||
Н 2 и СО сделается равным |
13,45 и 8,85% |
соответственно. |
||||||||||
Оставляя |
те же |
концентрации |
Н 2 0 |
и |
С 0 2 |
(т.т.р |
||||||
—20°С и 0,1%), что и в предыдущем |
примере, опреде |
|||||||||||
лим ас |
в аустеннте при температуре газовой среды 900° С |
|||||||||||
и содержании |
в ней 2,0% |
СО и 1,5% Н 2 |
(защитный газ |
|||||||||
ПСО-09.). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По уравнению (VI-2) величина ас |
|
равна |
0,0178, а по |
|||||||||
уравнению (VI-3) она равна 0,036. |
Принимается |
мень |
||||||||||
шее значение, т. е. 0,0178, что соответствует |
содержанию |
|||||||||||
0,02% С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По |
литературным |
данным [25], предварительно |
па- |
|||||||||
углероженная проволока толщиной 100 мкм обезуглеро
живается при 900° С до |
нуля за 24 мин |
в атмосфере |
ПСО-09 при влажности, |
соответствующей |
т . т . р — 4 0 ° С . |
Следовательно, для защиты средне- и высокоуглеро дистых сталей от обезуглероживания необходимо приме
нять реакционноспособные |
газы, содержащие |
в |
сумме |
15—20% СО и Н2 , в которых концентрация С |
0 2 |
не пре |
|
вышает 0,1%; влажность |
соответствует т. т. р ^ — 2 0 ° С, |
||
а содержание свободного кислорода <Ю,001%. |
|
||
Газ ПСО-09 для этих целей непригоден.
Рассмотрим современные способы приготовления мо ногаза.
118
ПОЛУЧЕНИЕ МОНОГАЗА КОМПРЕМИРОВАНИЕМ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ (РИС. 36)
Воздух н газ после предварительного смешения по ступают в камеру горения. Продукты сгорания, охлаж денные в скруббере, попадают в ресивер, оттуда заса сываются компрессором и под давлением направляются
Рис. |
36. Технологическая схема получения моногаза, предусматривающая очи |
||
стку |
продуктов сжигания от углекислоты водой под давлением: |
|
|
/ — камера сжигания; 2— скруббер для о х л а ж д е н и я газа; 3 — ресивер; 4 — комп |
|||
рессор; 5 — трубчатый холодильник |
I ступени компремирования; |
6—скруббер |
|
для |
очистки газа от углекислоты; |
7 — т р у б ч а т ы й холодильник для |
осушки га |
за; 8— насос для воды; 9 — дегазация воды |
|
||
в скруббер с насадкой, орошаемый водой. При этом газ освобождается от углекислоты. Степень очистки зависит от его давления. При давлении 15—25 ат и температуре
воды |
10—15° С остаточное содержание С 0 2 в |
защитном |
газе |
составляет 0,5—1,0%. Оно регулируется |
давлением |
на второй ступени компремирования. Минимальная кон
центрация |
С 0 2 при этом |
способе очистки |
составляет |
0,18—0,20%. |
|
|
|
Далее |
газ направляется |
в трубчатый холодильник, |
|
где под давлением охлаждается водой. После |
дроссели |
||
рования влажность в готовом защитном газе соответст вует т.т.р. —12° С.
Этот способ предусматривает каталитическую очист ку от 02 перед охлаждением под давлением.
119
Рассмотрим на конкретном примере способ расчета скруббера (абсорбера) при очистке продуктов неполного сгорания от углекис лоты водой.
Требуется очистить 200 м3 /ч продуктов неполного сгорания, со держащие 3,2% С02 ; 13,3% СО; 16% Н2 ; 67,5% N2 до содержания СО2=0,3%- В качестве насадки примем кольца Рашига с внутрен ним диаметром 15, наружным 21 и высотой 21 мм (долю свобод
ного объема |
в общем |
объеме, |
заполненном кольцами, |
примем рав-. |
|||||||||||||||
ной |
0,725). Общий поток С 0 2 |
газа |
составляет 6,4 |
м3 /ч, а |
количест |
||||||||||||||
во выходящей из абсорбера С 0 2 |
равно 0,585 м3 /ч. |
(заполненного |
на |
||||||||||||||||
|
Свободный |
объем |
рабочей |
части |
абсорбера |
||||||||||||||
садкой) Va |
определяют по уравнению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
= — |
7Г1Г- lg |
|
|
|
|
|
|
м3, |
|
|
|
VI-5) |
|
||||||
|
(Н — f) Ка |
а |
|
НУй — хв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где |
Vm |
— объем |
инертного |
газа |
|
при нормальных |
условиях, |
||||||||||||
|
|
Ка |
м3 , проходящего за час через абсорбер; |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
— общий коэффициент абсорбции; |
|
па 1 м3 |
сво |
||||||||||||||
|
|
|
a — поверхность |
соприкосновения |
фаз, м2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
бодного объема абсорбера; |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Ун. Ув — содержание |
С 0 2 |
в |
газе |
соответственно |
на |
входе |
||||||||||||
|
|
|
|
и выходе из абсорбера, м3 на 1 м3 инертной состав |
|||||||||||||||
|
|
|
|
ляющей газа; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Л"н. А'в — содержание С 0 2 |
в |
воде, |
соответственно |
покидаю |
||||||||||||||
|
|
|
|
щей |
абсорбер и поступающей в него, |
м3 на 1 м3 |
|||||||||||||
|
|
|
|
воды; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
/ = |
тг^~ (VBoa |
— объем воды, поступающей в абсорбер в течение |
1 ч, |
||||||||||||||||
|
^вод |
|
|
м3 /ч); по практическим данным, |
принимают / = |
3,0; |
|||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
Н— постоянная, |
равная |
отношению |
х/у в |
состоянии |
||||||||||||
|
|
|
|
равновесия, т. е. Н— |
|
760 р ш 1 |
22257 |
(/?„„—сред- |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
18 |
Г |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
нее |
давление |
|
инертной |
составляющей |
газа, ат; |
|
|||||||||
Vm |
|
|
|
Г — коэффициент |
Генри, выраженный в мм рт. ст.) |
||||||||||||||
= 6,4 (96,8/3,2) = |
193,6 м3 /ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Коэффициент |
Генри |
при принятой |
температуре |
воды |
15° С |
равен |
|||||||||||||
0,9297-10° |
(берется |
из таблиц). р„п |
определяется, исходя из |
того, |
|||||||||||||||
что среднее содержание инертного газа составляет 98,2%- Тогда |
|
||||||||||||||||||
|
760 рцн -22257 |
760-0,982-20-22257 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
~ |
18 Г |
|
~ |
|
18-0,9297-10° ~~ |
' |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Соответственно Н—f = 19,9—3= 16,9. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Далее, |
определив |
содержание |
С 0 2 |
|
в газе на |
входе |
(i/H ) |
и то |
||||||||||
же |
на выходе |
(г/в) в м3 , отнесенных |
к |
1 м3 инертного |
газа, |
нахо |
|||||||||||||
дим, что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у н = 6,4/193,6 = 0,0332 м3 /м3 ; |
|
у в = 0,585/ 193,6=0,00304 |
м 3 /м 3 |
|
|||||||||||||||
п. принимая, |
по практическим |
данным, |
|
Kaa |
равным 25, |
определяем |
|||||||||||||
по уравнению (VI-5) |
V& (хв |
из чистой |
воды принимается равным |
||||||||||||||||
нулю) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
120
193,6-2,3 |
16,9-0,0332 -f 3,0-0,00304 |
= 1,05 M 3 . |
16,9-25 g |
19,9-0,00304 |
|
Откуда объем насадки
V„ = Уа /0,725 = 1,05/0,725 и 1,45 м3 .
Скорость газа (по отношению к инертной составляющей на сво бодное сечение абсорбера) принимается равной 0,15 м/с. Тогда диаметр абсорбера Da будет равен
принимаем 0,7 м, сообразно с этим высота насадки составит
# „ = 1,45/0,385 w 3,8 м.
Интенсивность орошения равна 64,5/0,385=167 м3 /(ч-м2 ).
Защитный газ, получаемый описанным способом, ис пользуют при отжиге среднеуглеродистых сталей.
Вычислим активность углерода в аустените при тем пературе 900° С в случае применения моногаза следую щего состава, содержащего 18% Н2 , 10% СО и 0,3% С 0 2 и характеризуемого т.т.р. — 12° С.
При |
900° С в печи в соответствии с реакцией водяно |
го газа |
произойдет изменение химического состава за |
щитного газа. |
|
|
|
|
|
х, |
|
||
Обозначив новое |
содержание С 0 2 |
через |
составим |
||||||
уравнение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[COJ [Щ |
|
х (Н 2 — CCyf х) |
|
|
(е) |
|||
|
[ С О ] [ Н „ 0 ] |
( С 0 . 2 + С О + А - ) ( Н , 0 + С 0 2 — х ) |
|
||||||
|
|
|
|||||||
и решим его относительно х. |
|
|
|
||||||
По найденному значению С 0 2 находим |
остальные |
||||||||
компоненты, исходя из тождеств типа |
|
|
|
||||||
С0 2 +СО=[СО я 1 + [СО]; |
Н 8 + Н я О = [ Н 8 |
] + [Н2 0] |
и т. д. |
||||||
В |
результате |
получим |
при 900° С защитный газ, со |
||||||
держащий |
0,23% С0 2 ; 10,07% СО; 17,93% Н 2 |
и 0,294% |
|||||||
Н 2 0 . |
|
по одному |
из уравнений (VI-2), |
(VI-3) нахо |
|||||
Далее |
|||||||||
дим величину ас. |
Она равна 0,395, что в соответствии с |
||||||||
уравнением (IV-4) отвечает содержанию |
в |
аустените |
|||||||
0,5% С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Использование |
водных |
растворов |
моноэтаноламина |
||||||
(МЭА) |
в производстве |
|
моногаза |
|
|
|
|||
Описанный выше способ приготовления моногаза, ши |
|||||||||
роко распространенный |
в |
ФРГ и других |
европейских |
||||||
121