sopromat_zaochn
.pdfЗадача 1.3. Расчет статически-неопределимой шарнирно-стержневой системы
Условие задачи: Горизонтально расположенный абсолютно жесткий брус, с приложенной к нему силой F , опирается на шарнирнонеподвижную опору О и стержни AB и CD, концы которых шарнирно закреплены.
Требуется: Определить из условия прочности стержней AB и CD допустимую силу F .
Указання: Модули упругости стержней считайте одинаковыми, т.е. E1 E2 E . При составлении расчетной схемы координаты шар-
ниров откладывайте в соответствии с направлениями осей Xи Y : положительные значения – в положительном направлении осей, т.е. вверх и вправо, а отрицательные – наоборот, т.е. вниз и влево. Углы откладывайте к горизонтали.
Исходные данные к задаче 1.3.
Таблица 1.3
Данные |
Координаты шарниров, |
f, м |
|
1 |
, |
|
A , |
A , |
, |
|
|
2 |
, |
|
|||||
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
град |
|
см2 |
см2 |
МПа |
МПа |
|
||||||
|
a |
|
b |
c |
|
d |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0 |
1,0 |
|
0,5 |
0,6 |
|
1,5 |
1,3 |
|
45 |
|
10 |
15 |
100 |
|
200 |
|
|||
1 |
0,5 |
|
0,7 |
0,4 |
|
-1,8 |
1,4 |
|
30 |
|
15 |
20 |
130 |
|
180 |
|
|||
2 |
0,8 |
|
0,6 |
-0,7 |
|
1,6 |
1,6 |
|
60 |
|
20 |
10 |
110 |
|
170 |
|
|||
3 |
0,9 |
|
0,9 |
-0,5 |
|
-1,7 |
1,5 |
|
45 |
|
10 |
20 |
120 |
|
210 |
|
|||
4 |
0,7 |
|
0,8 |
0,8 |
|
1,9 |
1,7 |
|
75 |
|
15 |
25 |
140 |
|
190 |
|
|||
5 |
1,0 |
|
0,6 |
-0,6 |
|
1,8 |
1,3 |
|
30 |
|
25 |
10 |
100 |
|
200 |
|
|||
6 |
0,7 |
|
0,9 |
0,7 |
|
-1,5 |
1,6 |
|
75 |
|
10 |
15 |
130 |
|
170 |
|
|||
7 |
0,9 |
|
0,5 |
-0,4 |
|
1,7 |
1,5 |
|
45 |
|
20 |
10 |
140 |
|
190 |
|
|||
8 |
0,5 |
|
0,7 |
0,5 |
|
-1,9 |
1,4 |
|
30 |
|
15 |
20 |
110 |
|
180 |
|
|||
9 |
0,8 |
|
0,8 |
-0,8 |
|
-1,6 |
1,7 |
|
60 |
|
25 |
25 |
120 |
|
210 |
|
|||
Пример |
1,2 |
|
0,6 |
-0,9 |
|
2,0 |
1,8 |
|
30 |
|
10 |
15 |
140 |
|
160 |
|
|||
Вариант |
II |
|
I |
III |
|
I |
III |
|
II |
|
I |
II |
III |
|
II |
|
|
||
Решение: Составим уравнение статики для стержневой системы |
|
|
|||||||||||||||||
M0 |
N2 |
c N1 |
sin 1 a F f 0 . |
|
|
|
|
|
(1.3.1) |
|
|||||||||
Уравнения статики Fx |
0и Fy |
0 |
не составляем, поскольку |
они содержат не интересующие нас реакции в опоре О.
11
Неизвестных усилий в стержневой системе больше, чем уравнений статики, на единицу, следовательно, система один раз статически неопределима. Составим одно дополнительное уравнение совместности деформаций стержней, которое получим из плана перемещений (см. рис. 1.3.2). В результате деформации стержней от действия силы F абсолютно жесткий стержень повернется на некоторый угол, и шарниры AиC займут новое положение А иC .
Рис. 1.3.1
Рис. 1.3.2
Из подобия треугольников OCC и OAA выразим CC AA ,
CO AO
12
где СС l2 , AA |
|
l1 |
|
|
, CO c, AO a. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
sin 1 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Получаем |
l2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l1 |
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
sin 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
где l |
1 |
|
N1 l1 |
|
|
|
|
l |
1 |
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
N1 |
b |
|
, |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
E A |
|
|
|
sin |
1 |
E A sin |
1 |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||||||
l |
2 |
|
N2 l2 |
|
|
|
l |
2 |
d |
|
|
N2 d |
. |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
E A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E A |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Тогда |
|
|
N2 d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N1 b |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
E A |
c |
|
|
E A |
sin2 |
|
1 |
a |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Отсюда N2 |
N1 |
|
|
|
|
|
|
|
b E A2 c |
|
|
|
. |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d E A sin2 |
1 |
a |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставив в полученное уравнение числовые значения, получим
N2 1,35N1 . (1.3.2)
Получены уравнения (1.3.1) и (1.3.2) для раскрытия статической неопределимости системы. Составим уравнения расчета стержней 1 и 2 на прочность:
N |
1 |
|
A 140 106 |
10 10 4 |
140 103 |
Н 140 кН |
|||
N |
|
|
1 |
1 |
|
|
|
Н 240 кН (1.3.3) |
|
2 |
2 |
A |
160 106 |
15 10 4 |
240 103 |
||||
|
|
2 |
|
|
|
|
Определим силу F , при которой будет соблюдено и условие статики по уравнениям (1.3.1, 1.3.2), и условие прочности (1.3.3).
Пусть N2 240кН ,
тогда из уравнения (1.3.2) N1 |
|
N2 |
|
|
240 |
177,78 кН . |
|
1,35 |
|||||
|
1,35 |
|
|
Но это противоречит условию (1.3.3). Примем N1 140кН ,
Тогда N2 N1 135 140 1,35 189 кН , что согласуется с усло-
вием (1.3.3).
Подставляя полученные значения N1 и N2 в уравнение (1.3.1),
найдем F N2 c N1 sin 1 a 189 0,9 140 0,5 1,2 141,2 кН . f 1,8
13
Тема 2. Кручение
Задача 2.1. Расчет вала
Условие задачи: К стальному валу, состоящему из 4-х участков длиной l1...l4 , приложено четыре сосредоточенных момента M1...M4 .
Требуется Построить эпюру крутящих моментов MКР , подоб-
рать диаметр вала из расчета на прочность, построить эпюру максимальных касательных напряжений max , построить эпюру углов закру-
чивания вала и определить наибольший относительный угол закру-
чивания вала.
Исходные данные к задаче 2.1.
Таблица 2.1
Дан- |
|
Нагрузки, кН м |
|
|
Длина участков, |
м |
|||||
ные |
M1 |
|
M2 |
M3 |
M4 |
l1 |
|
l2 |
l3 |
|
l4 |
0 |
2,7 |
|
-2,6 |
4,7 |
-2,0 |
1,1 |
|
0,7 |
0,3 |
|
0,4 |
1 |
3,7 |
|
4,6 |
-3,1 |
3,6 |
0,9 |
|
0,5 |
1,2 |
|
0,7 |
2 |
-1,1 |
|
-1,9 |
5,0 |
-1,4 |
1,1 |
|
0,8 |
1,1 |
|
0,3 |
3 |
-4,5 |
|
3,8 |
-1,3 |
4,8 |
1,4 |
|
0,6 |
0,9 |
|
0,5 |
4 |
1,8 |
|
2,2 |
-4,9 |
2,8 |
1,0 |
|
0,9 |
0,8 |
|
0,4 |
5 |
2,1 |
|
-1,2 |
3,2 |
-2,4 |
1,2 |
|
0,5 |
1,2 |
|
0,6 |
6 |
-3,4 |
|
4,4 |
-4,2 |
1,5 |
0,3 |
|
0,7 |
1,0 |
|
0,3 |
7 |
1,6 |
|
-3,3 |
1,7 |
4,1 |
1,3 |
|
0,9 |
1,1 |
|
0,5 |
8 |
-4,3 |
|
2,5 |
-2,3 |
-2,9 |
1,1 |
|
0,6 |
0,8 |
|
0,7 |
9 |
3,0 |
|
-3,5 |
4,0 |
-3,9 |
1,2 |
|
0,8 |
1,0 |
|
0,6 |
Пр. |
-2,5 |
|
3 |
1 |
-2 |
0,8 |
|
0,6 |
0,7 |
|
0,5 |
Вар. |
II |
|
I |
III |
I |
III |
|
II |
II |
|
I |
Указання: Вычертим схему вала в соответствии с табл. 2.1. и рис. 2.1. Знаки моментов в таблице означают: плюс – момент действует против часовой стрелки относительно оси Z, минус – по часовой стрелке (смотри навстречу оси Z). В дальнейшем значения моментов принимать по абсолютной величине. Участки нумеруем от опоры.
Допускаемое касательное напряжение для стали примем равным 100 МПа.
Решение: Определим методом сечений значения крутящих моментов на каждом силовом участке, начиная от свободного конца вала.
14
Крутящий момент равен алгебраической сумме внешних моментов, действующих на вал по одну сторону от сечения.
MIV M1 2 кН м ;
MIII M1 M2 2 1 1 кН м ;
MII M1 M2 M3 2 1 3 2 кН м ;
MI M1 M2 M3 M4 2 1 3 2,5 0,5 кН м ;
Подберем сечение вала из расчета на прочности при кручении по полярному моменту сопротивления сечения:
WP |
MКР |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D3 |
|
|
||
Так как для круглого сечения WP |
, то D 3 |
16 MКР |
|
||||
|
|
. |
|||||
16 |
|
Подставим в уравнение MКРmax по абсолютному значению из эпюры крутящих моментов и получим
|
16 2 103 |
D 3 |
3,14 100 106 0,047 м 47 мм |
Принимаем D 50мм.
Определим угол закручивания каждого участка вала по формуле
MКР l ,
G IP
где G – модуль упругости 2-го рода, Па;
IP - полярный момент инерции сечения (для круглого сече-
ния IP D4 ), м4 . 32
G IP - жесткость сечения при кручении, Н м2 .
Для данного вала G IP 8 1010 3,14 5 10 2 4 49,06 103 Н м2 32
Произведя расчет, получим I 0,008рад , II 0,024рад ,
III 0,014рад, IV 0,020рад.
Определим углы закручивания сечений вала, начиная от опоры,
где 0 0 0 : 1 1 I 0,008рад; 2 2 I II 0,016рад;
15
3 3 I II III 0,002рад;
4 4 I II III IV 0,018рад.
Определим максимальное касательное напряжение на каждом
участке по формуле |
max |
|
MКР |
|
|
16 MКР |
. |
|
WP |
D3 |
|||||||
|
|
|
|
|||||
Произведя расчет, получим |
|
|
|
|||||
IVmax 81,5МПа; IIImax 40,7МПа; |
IImax 81,5МПа; Imax 20,4МПа; |
По результатам расчетов строим эпюры MКР, max и , представлен-
ные на рис. 2.1.
Наибольший относительный угол закручивания определим по
формуле max |
|
MКРmax |
|
2 103 |
0,041 рад/м |
|
G IP |
49,06 103 |
|||||
|
|
|
|
16
Рис. 2.1.
17
Задача 2.2. Расчет статически-неопределимого вала
Условие задачи: На статически-неопределимый вал, жестко закрепленный с обоих концов, действует момент М, расположенный на координате ZM .
Требуется: Определить опорные реакции, подобрать поперечные размеры вала из расчета на прочность, построить эпюры крутящих моментов, касательных напряжений и углов закручивания.
Исходные данные к задаче 2.2..
Таблица 2.2
Данные |
M, |
ZM |
l1, м |
l2 , м |
l3 , м |
d2 |
d3 |
|
|
кН м |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1,0 |
|
l1 |
0,8 |
0,9 |
1,4 |
1,5d1 |
1,2d1 |
1 |
1,4 |
l1 l2 |
0,5 |
1,0 |
1,2 |
d1 |
0,7d1 |
|
2 |
1,8 |
|
l1 |
0,7 |
1,2 |
1,5 |
2d1 |
1,8d1 |
3 |
1,2 |
l1 l2 |
0,6 |
1,1 |
1,1 |
d1 |
0,5d1 |
|
4 |
2,0 |
l1 |
l2 |
0,9 |
0,8 |
1,5 |
2d1 |
1,2d1 |
5 |
1,3 |
l1 |
l2 |
0,5 |
1,1 |
1,3 |
1,5d1 |
0,7d1 |
6 |
1,7 |
|
l1 |
0,6 |
0,9 |
1,4 |
d1 |
0,5d1 |
7 |
1,5 |
l1 |
l2 |
0,8 |
0,8 |
1,2 |
2,5d1 |
1,8d1 |
8 |
1,9 |
|
l1 |
0,7 |
1,2 |
1,3 |
2d1 |
0,7d1 |
9 |
1,6 |
|
l1 |
0,9 |
1,0 |
1,1 |
1,5d1 |
0,5d1 |
Пример |
2,0 |
l1 |
l2 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
2d1 |
2d1 |
Вариант |
III |
|
II |
I |
III |
II |
I |
II |
Указания:. Вычертите схему вала в соответствии с исходными данными из табл. 2.2. Начало координат расположите на левом конце вала.
Решение: Данный вал является статически-неопределимым, так как опорных реакций МA и МB у него больше, чем уравнений стати-
ки MZ на единицу. Следовательно, для раскрытия статической
18
неопределимости следует составить одно дополнительное уравнение перемещений, а именно, уравнение угла закручивания вала:
|
B |
|
I |
|
II |
|
III |
|
M MB l1 |
|
M MB l2 |
|
MB l3 |
0, |
|||
|
G IPII |
G IPIII |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
G IPI |
|
|
|
|
||||||
|
|
IP |
|
|
d4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Так как по условию задачи d2 |
2d1 иd3 2d1, то IPII IPIII |
16IPI |
Тогда, решая уравнение, получим MB 17 M 1,889 кН м . 18
Статическая неопределимость раскрыта. Крутящие моменты на каждом силовом участке найдем методом сечений:
MКРI M MB 0,111 кН м , MКРII M MB 0,111 кН м ,
MКРIII MB 1,889 кН м .
Подбор сечения произведем по уравнению расчета на прочность
при кручении: max MКР , где WP d3 .
WP 16
Потенциально опасными в нашем случае являются I и III участки. Сделаем расчеты на прочность для этих участков:
на I участкеd 3 |
16 MКРI |
3 |
16 0,111 103 |
0,018 м ; |
||||||||
|
|
|
||||||||||
1 |
|
|
|
3,14 100 106 |
|
|
||||||
на III участке d3 3 |
16 MКРIII |
|
3 |
|
16 1,889 |
103 |
|
0,046 м . |
||||
|
|
3,14 100 |
106 |
|
Принимаем d3 d2 46мм,d1 0,5d3 23мм, что не противоре-
чит условиям прочности для всех участков.
Определим максимальные напряжения и углы закручивания на I участке:
I |
|
|
|
|
MКРI |
|
|
0,111 103 16 |
|
6 |
Па 46,5 |
МПа , |
|||||
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
46,5 10 |
|
|||||||
|
WPI |
|
3,14 23 10 3 3 |
|
|||||||||||||
I |
|
|
MКРI |
lI |
|
|
0,111 103 1 32 |
0,0505 рад . |
|||||||||
|
|
G IPI |
|
|
8 1010 3,14 23 10 3 4 |
Аналогично произведем расчет max и на остальных участках:
maxII 5,8МПа, II 0,0032рад,
19
maxIII 98,8МПа, III 0,0537рад .
По полученным значениям строим эпюры, представленные на рис.2.2.
Рис. 2.2
20