Семенов - учебное пособие по кинетике и регулированию ЯЭУ
.pdfЕсли в реакторе в качестве топлива используются 235U и 239Pu, то накопление шлаков определяется уравнением
dNi |
= (P |
σf N |
+ P |
σf N )Ф - N σ |
Ф . |
(3.25) |
|
|
|||||||
dt |
5i |
5 5 |
9i |
9 9 |
i i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Здесь Рi – выход осколков в процессе деления; σi – сечение поглощения нейтронов. Полагая, что N9<<N5 и что шлаки поглощают только тепловые нейтроны, имеем
dNi |
+ σ N Φ = ΦP |
σf N |
e-σ5Фt . |
(3.26) |
|
|
|||||
dt |
i i |
5i |
5 5o |
|
|
|
|
|
|
|
Умножая левую и правую части уравнения (3.26) на интегрирующий множитель eσiФt , имеем
d |
(Nie |
σiФt |
) = ФP5iσ |
f |
e |
-(σ5 |
-σi )Фt |
. |
(3.27) |
dt |
|
5 N5o |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
После интегрирования (3.27) с учетом начального условия Ni(0) = 0, получим
Ni (t) = |
P5 N50σ5 |
(e |
-σiФt |
− e |
-σ5 |
Фt |
) . |
(3.28) |
|
(σ5 |
− σi ) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Для расчета шлаков нужно знать нейтронные сечения всех осколков деления, а также продуктов их радиоактивного распада. Поэтому детальный расчет шлаков весьма сложен и громоздок. Обычно шлаки делят на три группы: с высоким, средним и малым сечениями поглощения. Поглощение нейтронов в шлаках по отношению к поглощению в ядерном топливе называют шлакованием и обозначают через q:
qi = |
|
|
σiNi |
|
|
. |
(3.29) |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
σaN + σaN + σaN |
|
||||||
5 |
5 |
8 |
8 |
9 |
9 |
|
|
|
При оценочных расчетах все шлаки объединяют в |
||||||||
одну группу с σшл = 50 бн |
(барн). Кроме |
того, грубо |
оценить количество шлаков можно по количеству выгоревшего топлива. На основании закона сохранения энергии количество выгоревшего топлива определяет количество образовавшихся продуктов:
71
|
|
M |
c2 |
= ∑ M c2 + Q , |
(3.30) |
|||||
|
|
т |
|
|
i |
|
|
|
||
где Q = Ef |
Mт |
NA – выделенная |
в результате |
делений |
||||||
m |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
энергия. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отсюда |
∑ M = M |
(1 - |
EfNA |
) . |
(3.31) |
|||||
|
||||||||||
|
|
|
i |
т |
|
mc |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку Ef NA << 1 , то количество образовавшихся mc 2
продуктов примерно равно сгоревшему топливу.
Следует заметить, что при глубоком выгорании топлива в реакторе образуется не только плутоний, но и другие трансурановые элементы: америций 242Am, 243Am, кюрий 242Cm, калифорний 250Cf. Калифорний является источником нейтронов с высокой интенсивностью I » 4,34×1012 1/с. Он находит большое применение в промышленности и научных экспериментах.
3.5. Отравление реактора ксеноном
Ксенон является продуктом деления урана со сравнительно большим выходом и большим сечением поглощения нейтронов. Он быстро накапливается и приводит к отравлению реактора. Рождение ксенона происходит по двум каналам:
Гибель ксенона идет по следующей радиоактивной цепочке:
72
Составим уравнение рождения и гибели ксенона. Концентрацию ядер йода обозначим через N1, а концентрацию ядер Xe – N2. Поскольку период полураспада теллура (Te) мал по сравнению с периодом полураспада йода, то можно воспользоваться принципом подчинения, согласно которому долгоживущие продукты
распада подчиняют себе короткоживущие, т.е. dNTe = 0 , и dt
уравнение для теллура писать не нужно. Запишем уравнения рождения и гибели для йода и ксенона:
|
|
dN1 |
= γ |
1 |
∑ |
f |
Ф - λ N , |
|
|
|
|
(3.32) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
dt |
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dN2 |
= λ N − λ N |
2 |
− σ N |
Ф + γ |
2 |
∑ |
f |
Ф . |
(3.33) |
|||||||
|
||||||||||||||||
dt |
1 |
1 |
|
2 |
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Здесь γ1 и γ2 соответственно выход йода и ксенона при делении урана.
Поскольку γ 2 << γ1 , то последним слагаемым в
уравнении (3.33) можно пренебречь. Характер решения системы уравнений (3.32) и (3.33) зависит от начальных условий, поэтому мы рассмотрим несколько типичных ситуаций.
Пуск реактора. При пуске реактора со свежей загрузкой топлива N1 = N2 = 0 при t = 0. Уравнение (3.32)
умножим на eλ1t и запишем в виде |
|
|
|
||||
|
d |
(N eλ1t ) = γ |
1 |
∑ |
f |
Фeλ1t . |
(3.34) |
|
|
||||||
|
dt |
1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Так как поток быстро достигает стационарного состояния по сравнению с расходом йода, то Ф(t) можно считать постоянной величиной. Решение уравнения (3.34)
имеет вид
или
λ t |
= |
|
γ1 ∑f |
Φ |
λ t |
− 1) |
|
N1e 1 |
|
|
|
|
(e 1 |
||
|
λ1 |
|
|
||||
N (t) = |
γ1 ∑ f Ф |
(1- e−λ1t ) . |
|||||
|
|||||||
1 |
|
|
λ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
73
При постоянном уровне мощности концентрация йода достигает стационарного состояния:
N1ст = |
γ1 |
∑f Ф |
. |
(3.35) |
|
λ1 |
|||
|
|
|
|
|
Для решения уравнения (3.33) воспользуемся тем же |
|||||||||||||||||||||||
приемом – умножим все слагаемые на интегрирующий |
||||||||||||||||||||||||
множитель e(λ 2 +σ2Ф)t : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
d |
(N2 e(λ2 +σ2Ф)t ) = Φγ1Σ f (1 − e−λ1t )e(λ2 +σ2Ф)t |
. (3.36) |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
dt |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
После интегрирования получим |
|
|
γ1 ∑f (e(λ2 −λ1+σ2Ф)t − 1) |
||||||||||||||||||||
|
(λ |
|
+σ Ф)t |
|
= |
γ1 ∑f Ф |
|
|
(λ |
|
+σ Ф)t |
− 1) |
− |
|||||||||||
N 2e |
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
(e |
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
. |
||||
|
|
|
|
|
λ 2 |
|
+ σ2Ф |
|
|
|
|
|
|
λ 2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ σ2Ф - λ1 |
||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
γ1 ∑ f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
N2 |
(t) = |
|
Ф |
(1 − e −(λ 2 +σ2Ф)t ) − |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
λ 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
γ |
|
+ σ 2 Ф |
|
|
|
|
|
|
. |
(3.37) |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
∑ |
Ф |
|
(e −λ1t − e −(λ 2 + σ2Ф)t ) |
|
|||||||||||||
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
f |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
λ 2 + σ 2 Ф - λ |
1 |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
В стационарном состоянии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
N2ст = |
|
γ1 ∑f Ф |
. |
|
|
|
|
(3.38) |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
λ2 + σ2Ф |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Следует обратить внимание на то, что стационарная концентрация йода прямо пропорциональна потоку, т.е. мощности реактора, тогда как в зависимости N2(Ф) имеется насыщение (рис.3.4).
γ ∑ f
σ2
Рис.3.4. Зависимость стационарной концентрации йода (N1) и ксенона (N2) от плотности нейтронного потока
74
Отравление реактора принято определять отношением
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
= ∑ Xe |
= s2N2 . |
|
|
|
|
|
|
(3.39) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Xe |
∑U |
|
∑U |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
В частности, в стационарном состоянии |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
P |
|
|
= |
|
g ∑f Фs2 |
|
= |
gФs2 |
|
|
∑f |
. |
|
(3.40) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Xe |
|
(l2 + s2Ф) ∑u |
l2 + s2Ф ∑u |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Здесь ∑U – сечение захвата нейтронов ядрами урана. При |
||||||||||||||||||||||
температуре |
|
|
зоны |
~700 |
|
К |
s1 |
= 1,87×106 |
бн, |
|||||||||||||
l2 |
= |
2,1×10-5 |
1/с, |
|
∑f |
|
= 0,55 |
для естественного урана и |
||||||||||||||
|
∑U |
|||||||||||||||||||||
|
∑f |
|
|
|
∑f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
=0,72, |
|
= 0,76 для топлива с обогащением 2 % и |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
∑U |
|
∑U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∑f |
|
|
||||
3 % |
соответственно. |
Для |
чистого |
235U |
|
= |
0,85. |
|||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∑U |
|
В табл.3.1 приведены значения стационарного отравления в зависимости от потока нейтронов для естественного урана.
Таблица 3.1. Зависимость отравления реактора от потока нейтронов
Ф, 1/(см2×с) |
1012 |
1013 |
1014 |
РХе |
0,003 |
0,017 |
0,029 |
В табл.3.2 приведены предельные значения
отравления для больших потоков ( s2Ф >> l2 ) |
при |
|||
различных значениях обогащения топлива: |
|
|||
Pпр |
= |
g ∑f |
. |
(3.41) |
|
||||
Xe |
|
∑U |
|
|
|
|
|
Таблица 3.2. Зависимость предельного отравления от обогащения топлива
Обогащение, |
Естеств. уран, |
2 |
3 |
100 чист 5U |
% |
0,72 |
|
|
|
Pпр |
0,035 |
0,045 |
0,048 |
0,054 |
Xe |
|
|
|
|
|
|
75 |
|
|
На рис.3.5 показаны зависимости PXe(t) для разных значений Ф.
Рис.3.5. Зависимость отравления реактора от времени при пуске реактора: 1 - Ф1 = 1014 1/(см2×с); 2 - Ф2 = 3×1012 1/(см2×с);
3 - Ф3 = 1012 1/(см2×с)
Отключение реактора
При отключении реактора исходная система уравнений имеет вид
|
|
|
dN1 |
|
= −λ N , |
|
|
|
|
|
(3.42) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
dt |
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dN2 |
|
= λ N − λ N |
2 |
. |
|
|
(3.43) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
dt |
|
|
1 |
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Начальными условиями |
являются стационарные |
||||||||||||
концентрации йода и ксенона: |
|
|
|
|
|
|
|||||||
N10 |
= |
γ1 ∑f |
Ф |
; |
|
N20 = |
γ ∑f Ф |
. |
(3.44) |
||||
|
λ1 |
|
|
|
λ2 + σ2Ф |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Первое уравнение интегрируется сразу: |
|
|
|||||||||||
|
|
N (t) = N |
e-l1t . |
|
|
|
|
(3.45) |
|||||
|
|
1 |
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
Интегрирование второго уравнения осуществим с
использованием интегрирующего множителя el2t . Для этого умножим все члены уравнения (3.43) на этот множитель:
d |
(N |
2 |
el2t ) = λ N e(l2 -l1)t . |
(3.46) |
|
|
|||||
dt |
1 |
10 |
|
||
|
|
|
|
После интегрирования получим
76
|
|
|
|
|
|
λ |
|
t |
= |
|
|
l1N10 |
|
(λ |
|
|
−λ )t |
-1) + C . |
|
|||||||||||||
|
|
|
N2 |
e |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
( e |
|
|
2 |
|
1 |
|
|
(3.47) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
l2 |
- l1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
При t = 0 и N20 = С решение имеет вид |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
= N |
|
|
|
|
|
−λ |
|
t |
+ |
|
l1N10 |
|
|
|
|
−λ |
|
t |
- e |
−λ t |
|
||||||||
|
N |
2 |
|
|
|
e |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
( e |
|
2 |
|
|
1 ) , |
(3.48) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l1 - l2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
а зависимость P(t) соответственно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
P(t) = |
∑f Фs2 |
|
|
|
ge−λ 2t |
+ |
|
|
g1 |
|
|
|
|
|
−λ |
|
t |
- e |
−λ t |
|||||||||||||
∑ |
|
[ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( e |
|
|
2 |
|
1 |
)] .(3.49) |
||||||
U |
l |
2 |
+ s |
2 |
Ф |
l + l |
2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для определения времени, когда отравление достигает максимума, нужно производную по времени от P(t) приравнять нулю:
|
dP |
= - |
l2 g e−λ 2t |
- |
g l2 e−λ 2t |
+ |
|
g l1 |
|
−λ t |
= 0 .(3.50) |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
e |
1 |
||||||||
|
dt |
l2 |
+ s2Ф |
|
l1 |
- l2 |
l1 |
- l2 |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
Отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
(λ |
−λ |
|
)t |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
l1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
e |
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
(l1 |
- l2 )( |
|
1 |
|
|
|
+ |
1 |
|
|
) l2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
l2 |
|
|
|
|
|
|
l1 - l |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ s2Ф |
|
2 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
t = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l1 - l2 |
. |
|
(3.51) |
|||||||||
и |
|
|
Ln |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
l1 - l 2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
l |
2 |
(1 |
+ |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l2 + s2 Ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Подставляя |
|
|
|
|
данные, |
|
|
|
|
|
получим |
|
при |
|||||||||||||||
Фo = 2 ×1014 1/(см2×с), tmax @ 11 ч |
Pmax = 0,51 против 0,029 в |
режиме номинальной мощности. Характер зависимости приведен на рис 3.6.
Качественно такой характер зависимости P(t) можно объяснить следующим образом. При отключении реактора прекращается рождение йода и захват нейтронов ксеноном. Таким образом, зависимости концентрации йода и ксенона определяются их радиоактивным распадом.
77
Рис.3.6. Зависимость отравления ксеноном от времени после останова реактора (с=3 %): 1 – Ф = 1013 1/(см2×с); 2 – Ф = 3×1013 1/(см2×с);
3 – Ф = 1014 1/(см2×с)
Поскольку Т1/2 I < Т1/2 Хе, то реакция лимитируется ксеноном, идет его накопление и концентрация ксенона растет. Когда йода остается мало, рождения ксенона почти нет и идет распад ксенона. В свете сказанного, концентрация ксенона сначала нарастает, а затем будет уменьшаться. Точно так же будут протекать процессы при переходе реактора с высокого уровня энергии на более низкий уровень, только отравление будет меньше, чем при отключении.
3.6. Отравление ксеноном в переходных режимах
При переводе реактора с одного уровня мощности на другой начальными условиями для системы уравнений (3.32) и (3.33) являются стационарные концентрации йода и ксенона в исходном режиме. При нахождении решений будем считать, что поток меняется от Фо до Ф очень быстро по сравнению с периодами полураспада йода и ксенона.
Решение уравнения (3.32) имеет вид
N (t) = |
γ ∑f Ф |
(1 − e |
-l t |
) + N e |
-l t |
|
|
|
|
1 |
1 , |
(3.52) |
|||
|
|
||||||
1 |
λ1 |
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
78 |
|
|
|
|
где N10 = γ ∑f Ф – начальная концентрация йода.
λ1
В уравнение (3.36) также добавляется одно слагаемое:
d |
(N2 e(λ2 +σ2Ф)t ) = γ1 ∑ f Ф(1 − e−λ1t ) e(λ 2 +σ2Ф)t + |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
dt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ N e(λ2 +σ2Ф−λ1 )t |
= γ |
1 |
∑ |
f |
Ф e(λ 2 +σ2Ф)t + (N − γ |
1 |
∑ |
f |
Ф) e(λ2 −λ1 +σ2Ф)t . |
|||||||||||||||
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.53) |
|
|
Интегрирование (3.53) даст следующее решение: |
||||||||||||||||||||||
N2 (t) = |
γ1 ∑ f Ф |
|
|
|
|
|
−(λ |
|
|
+ σ Ф)t |
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
(1- e |
|
|
2 |
|
2 |
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
λ 2 + σ2Ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.54) |
||
|
|
N10 − γ ∑ f Ф |
|
|
− λ t |
|
|
|
−(λ |
|
+ σ Ф)t |
|
|
−(λ |
|
+ σ Ф)t |
||||||||
+ |
|
|
|
− e |
|
) + N20 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
(e |
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
2 |
|
e |
|
|
2 |
2 |
. |
||||||
λ 2 − λ1 + σ2Ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Соответственно определяется и степень отравления |
||||||||||||||||||||||
реактора: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σ2N2 (t) . |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
P(t) = |
|
|
|
|
|
|
|
(3.55) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∑U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Следует обратить внимание на то, что характер решений уравнений (3.32) и (3.33) таков, что вначале при снижении мощности степень отравления реактора растет, а при увеличении мощности уменьшается. Это видно как из полученных решений, так и непосредственно из уравнений (3.32) и (3.33). Увеличение отравления со снижением мощности мы уже объяснили, теперь проанализируем обратный процесс. При увеличении мощности увеличивается Ф, следовательно, и слагаемое σ2N2Ф в уравнении (3.33), т.е. происходит поглощение
нейтронов ксеноном, что и приводит к снижению его концентрации. Процесс подчиняется следующей логической цепочке:
ρ
ρ
79
Отсюда видно, что по ксенону имеет место положительная обратная связь.
3.7. Связь отравления с реактивностью. Йодная яма
Установим связь отравления реактора ксеноном с его реактивностью. Отравление приводит к изменению изотопного состава зоны, что сказывается на коэффициенте размножения:
|
|
= ηε ϕ f |
e |
−B2 |
τ |
|
||
K |
|
|
|
. |
(3.56) |
|||
эф |
|
|
|
|||||
|
1 |
+ B2L2 |
|
|||||
|
|
|
Как известно, возраст нейтронов определяется рассеивающими свойствами среды и, поскольку концентрация ксенона мала по сравнению с концентрацией рассеивателя, то влиянием отравления на вероятность утечки в процессе замедления можно пренебречь. Длина диффузии уменьшается за счет появления дополнительного поглотителя, но для больших
реакторов B2L2 << 1. Напомним, что B2 ~ |
1 |
, где R – |
|
R2 |
|||
|
|
размер зоны. Поэтому влиянием отравления на вероятность избежать утечки в процессе диффузии можно также пренебречь. Влияние отравления проявляется через коэффициент использования тепловых нейтронов f.
|
|
= |
|
∑U |
|
||||
f |
|
|
|
. |
|
(3.57) |
|||
|
∑U + ∑З |
||||||||
При отравлении |
коэффициент |
использования |
|||||||
тепловых нейтронов принимает значение |
|
||||||||
|
′ |
|
|
|
∑U |
|
|
||
f |
= ∑U + ∑З + ∑ Xe . |
(3.58) |
|||||||
|
|||||||||
Поэтому изменение |
коэффициента |
размножения |
|||||||
определяется формулой |
|
|
|
|
80