Измерения при высоких напряжениях

В установках высокого напряжения с помощью различных из­мерительных приборов и устройств определяются величины посто­янных, переменных и импульсных напряжений, импульсных токов, а также распределения напряженности электрического поля и др.

В приборах, предназначенных для измерений при высоких на­пряжениях, используются различные физические принципы. Ши­роко применяются электростатические и генерирующие вольтмет­ры, шаровые разрядники, электронные осциллографы. Приборы могут присоединяться к объекту измерения непосредственно или через вспомогательные устройства — делители напряжения. Ос­новное требование ко всем измерительным приборам и устрой­ствам — малая погрешность измерения.

Шаровые разрядники. Пробой воздушных промежутков при ат­мосферном давлении может быть использован для измерения по­стоянных, переменных, импульсных и высокочастотных высоких напряжений. Наибольшее распространение среди устройств, ис­пользующих пробой при таких условиях, получил искровой ша­ровой разрядник, в котором электродами являются два шара оди­накового диаметра (рис. 5.10). Измерение высокого напряжения с его помощью основано на том, что пробивное напряжение между шарами при прочих равных условиях зависит от расстояния между шарами, их диаметра и способа включения. Применяя разрядники, шары которых имеют диаметры начиная с 20 мм до 3,5 м, можно измерить напряжения от десятков до нескольких тысяч киловольт. Например, два шара диаметром 20 мм позволяют с достаточной точностью измерить максимальные напряжения до 40 кВ, а диа­метром 2 м — 2700 кВ.

Напряжение, необходимое для пробоя искрового промежутка между двумя шарами, может быть определено теоретически при известных значениях электрической прочности воздуха, диаметров шаров и расстояниях между ними.

При измерении шаровым разрядником существенное значение имеет картина распределения электрического поля между его ша­рами, которая в значительной степени зависит от конструкции раз­рядника.

Конструктивно шаровые разрядники изготавливаются с верти­кальным (см. рис. 5.10, а) и горизонтальным (см. рис. 5.10, б) рас­положением оси шаров, при этом напряжение может быть подклю­чено к шарам симметрично или несимметрично — с заземлением одного из шаров.

В зависимости от расположения оси шаров разрядника и вклю­чения их изменяется картина электрического поля (см. рис. 5.10, в), и вследствие этого при одних и тех же расстояниях между одинако­выми шарами получаются разные значения пробивных напряже­ний. Вертикальное расположение оси шаров разрядника с заземле­нием нижнего шара обеспечивает экранирование промежутка и получения более высоких пробивных напряжений, чем при других включениях, когда заземлен один из шаров. Однако симметричное включение шаров по сравнению с другими возможными схемами включений при прочих равных условиях обеспечивает более рав­номерное распределение электрического поля и более высокие про­бивные напряжения.

При заземлении одного из шаров разрядника величина пробив­ного напряжения зависит также от полярности незаземленного шара. Если расстояние между шарами S значительно превосходит диаметр шара D, то начиная с некоторого значения 5 пробивное напряжение при положительной полярности (на незаземленном шаре) становится меньше пробивного напряжения при отрицатель­ной полярности. Влияние полярности необходимо учитывать при измерении напряжений, особенно импульсных.

С ростом измеряемого напряжения в разрядниках применяют шары большого диаметра. Чтобы точность измерения находилась в пределах ± 3 %, максимально допустимое значение отношения SID не должно превышать 0,75.

Для обеспечения практически надежного измерения импульсных напряжений шаровыми разрядниками часто искусственно ионизи­руют разрядный промежуток, например, используя ультрафиоле­товое излучение. Таким образом, увеличивается число свободных электронов в промежутке, и тем самым уменьшается время запаз­дывания пробоя, т.е. ускоряется возникновение разряда.

С целью выравнивания напряженности электрического поля между шарами и уменьшения влияния посторонних объектов ис­пользуют, например, экранирующие кольца, связанные с заземлен­ным шаром.

Так как измерения шаровым разрядником связаны с пробоем промежутка, то для защиты источника высокого напряжения при пробое от короткого замыкания и перенапряжений последователь­но с разрядником включают в цепь защитное сопротивление, кото­рое ограничивает ток в цепи и предохраняет шары разрядника от обгорания. Сопротивление должно быть безындукционным и ли­нейным. При измерении импульсных напряжений защитные сопро­тивления не применяются, так как они искажают результаты.

Управление разрядником может быть ручным или дистанцион­ным. Расстояние между шарами отсчитывают при помощи милли­метровой шкалы. Разрядники с малым диаметром шаров (2 мм) обычно снабжаются микрометрическим винтом со шкалой, а с боль­шим диаметром — круглым циферблатом со стрелкой, приводи­мой во вращение механизмом, сцепленным с ножкой подвижного шара.

Измерение напряжения производится в следующей последо­вательности. Сначала проверяется правильность нулевого положе­ния шкалы. Для этой цели шары сближают до соприкосновения. потом разводят на такое расстояние, при котором не сможет про­изойти разряд в момент увеличения измеряемого напряжения. До­ведя напряжение до требуемой величины, медленно приближают подвижный шар к неподвижному, пока не возникнет разряд между ними. В этот момент напряжение снимают и по расстоянию между шарами определяют его величину. Сделав четыре-пять повторных измерений, определяют их среднее значение.

Шаровые разрядники, получившие широкое применение при измерении амплитуды статических и импульсных высоких напря­жений, отличаются простотой устройства и приемов измерения, обеспечивающих практически достаточную точность в пределах ± 3 %. К недостаткам измерений с их помощью следует отнести: а) возможность измерения только амплитудных значений напря­жений, б) возможность измерения амплитудных значений напря­жений только повторяющихся импульсов, в) возможность измере­ния импульсов с τ > 2—3 мкс, г) наличие искрового разряда (воз­можность возникновения перенапряжений и других последствий в установке), д) заметный разброс значений при ряде последующих измерений (необходимость нескольких повторных измерений с ин­тервалами и получение результата как среднего арифметического значений этих величин).

Делители напряжения. Делитель напряжения представляет со­бой цепочку из ряда последовательно соединенных активных со­противлений или емкостей (иногда их комбинации), на один конец которой подается высокое напряжение, а другой конец заземляет­ся. Делители напряжения нашли широкое применение при измере­нии высоких напряжений, так как приборы для непосредственного их измерения (порядка сотен киловольт) громоздкие и дорогосто­ящие. К ним предъявляются следующие основные требования:

включенный делитель не должен оказывать влияния на амп­литуду и форму измеряемого напряжения;

форма напряжения, снимаемого с плеча низкого напряжения делителя должна совпадать с формой измеряемого напряжения, для чего необходимо обеспечить независимость коэффициента деления у делителя от частоты и амплитуды измеряемого напряжения.

Из каких бы однородных сопротивлений делитель ни состоял, в нем всегда имеются индуктивности и емкости между отдельными элементами и емкости последних по отношению к земле и другим элементам установки. За последние десятилетия в создании дели­телей напряжения достигнут существенный прогресс.

Во всех делителях общей проблемой является размещение рабо­чих элементов в цилиндре, изготовленном из качественного изоля­ционного материала при сравнительно небольшом диаметре. Час­то используемое заполнение цилиндра маслом обеспечивает изо­ляцию между элементами (например, между секциями бумажно-мас­ляных конденсаторов), теплоотвод и препятствует возникновению разрядов по поверхности элементов, возникающих на стороне вы­сокого потенциала при большой напряженности поля. Масло в некоторых случаях можно заменить газом с высокой электрической прочностью, например элегазом под давлением. При воздушной изоляции входной электрод высокого напряжения делителя, как правило, должен быть выполнен так, чтобы на нем не возникало частичных разрядов. Общая высота делителя определяется необ­ходимой внешней изоляцией.

Обычно удельные высоты делителей выбираются следующи­ми: 2,5—3 м/МВ при постоянном напряжении; 2—2,5 м/МВ при грозовых импульсах; 4—6 м/МВ при коммутационных импульсах; 4—5 м/МВ (эффективное значение) при переменном напряжении. Если напряжение составляет несколько сотен киловольт, пробле­ма выбора размеров делителя обычно не возникает, так как требу­емая площадь еще невелика. В области ультравысоких напряже­ний сильная нелинейная зависимость разрядного напряжения от расстояния между электродами приводит к существенному возрас­танию размеров делителей.

Делитель напряжения не обязательно представляет собой спе­циальное устройство. В установках постоянного напряжения, если это возможно, делитель встраивается непосредственно в генератор. Его также можно объединить с объектом испытаний, например вводом высокого напряжения с конденсаторными обкладками.

Если рассматривать делители, то для них можно составить об­щую схему замещения (рис. 5.11, а). Она состоит из большого числа n последовательно включенных элементов — продольных сопро­тивлений Z₁^’, представляющих собой прежде всего наиболее важ­ные детали делителя (резисторы, конденсаторы), к которым при­ложено высокое напряжение U. В схеме учтены также паразит­ные параметры продольных элементов. По цепочке «продольных» сопротивлений равномерно распределены «поперечные» сопро­тивления Z'q, учитывающие влияние электрического поля продоль­ных элементов, находящихся под разными потенциалами. Выход­ное напряжение U₂, много меньшее входного, снимается с послед­него элемента этой цепочечной схемы. Следовательно, число эле­ментов одновременно определяет и коэффициент деления N. Одна­ко если рассматривать измерительную систему в целом, то и n N мо­гут различаться, так как в схеме возможно присутствие и других элементов.

Омический делитель. Схема замещения такого делителя для из­мерений любых видов напряжения при очень высоких частотах приведена на рис. 5.11, б. Поперечное сопротивление Z'q, как и в других делителях, представляет собой сопротивление однородно распределенной емкости участков делителя относительно земли С'е, значение которой определяется в результате расчета электростати­ческого поля, возникающего в результате приложения к делителю напряжения.

Таким образом, С'е отображает силовые линии элект­рического поля, идущие к земле с единицы длины резисторов дели­теля. С помощью среднего значения С'е можно получить хорошее приближение для реального делителя, даже если эта емкость не рав­на емкости, отнесенной к сопротивлению, приходящемуся на еди­ницу длины R'. Индуктивность L'влияет лишь при очень высоких частотах.

Омический делитель с R - 500 МОм высотой 1 м (Се= 15 пФ), пригодный для измерения напряжений 250 кВ, имеет полосу про­пускания 200 Гц или время реакции 1,25 мс. Полоса пропускания этого делителя недостаточна для измерения напряжений промыш­ленной частоты, если требуется обеспечить его высокую точность. Это является причиной того, что переменное напряжение выше 100 кВ нельзя измерять с помощью омических делителей. Для из­мерения импульсных напряжений омические делители с высоким сопротивлением совершенно непригодны.

Таким образом, омические делители с высоким сопротивлени­ем применимы для измерений высоких постоянных напряжений, а также для точного измерения умеренных (до 150 кВ) перемен­ных напряжений, если в них предусмотрено выравнивание рас­пределения напряжения и улучшение частотной характеристики делителя. При стандартных грозовых импульсах использование омических делителей при напряжениях более 1 MB нецелесооб­разно.

Электростатические вольтметры. Электростатические вольт­метры — приборы для измерения действующей величины напря­жения, основанные на использовании силы взаимодействия между двумя электродами в электрическом поле измеряемого напряжения. Эта сила, будучи пропорциональна квадрату напряжения между электродами, действует на подвижную систему прибора и уравно­вешивается механическим противодействующим моментом (сопро­тивлением закручиваемых металлических нитей, подвешиваемых грузов, пружин и др.).

Вольтметр (рис. 5.12) состоит из воздушного конденсатора с подвижной / и неподвижной 2 пластинами, при этом подвижная пластина связана с пружиной 3 и стрелкой 4 прибора. Под действи­ем силы F, возникающей между пластинами конденсатора, имею­щего емкость С, подвижная пла­стина 1 приближается к непод­вижной на расстояние da, при этом сила притяжения заряжен­ных пластин уравновешивается упругой силой пружины 3.

В электростатических приборах сила, необходимая для возвра­та подвижной пластины в первоначальное состояние, обычно мала, поэтому для ее создания используется тонкая металлическая нить. Вращающий момент силы притяжения заряженных пластин урав­новешивается моментом, создаваемым металлической нитью при закручивании.

Измерения высокого напряжения с помощью электростатиче­ских вольтметров разделяют на абсолютные и относительные. Элек­тростатические измерительные приборы при измерении напряже­ния отличает незначительное потребление энергии.

Электронный амплитудный вольтметр. Этот вольтметр (рис. 5.13, а) с компенсацией погрешности, вызванной разрядом измери­тельной емкости, работает следующим образом. Заряд накопитель­ной емкости Сm осуществляется через операционный усилитель ОР1, включенный как повторитель напряжения, высокоомный аттеню­атор которого практически не нагружает делитель (аттенюатор — входной делитель, предназначенный для регулировки напряжения входного сигнала). Погрешность fе, обусловленная спадом напря­жения на выходе операционного усилителя ОР2 из-за того, что RmCm ~ 1 с, сохраняется.

Изменение этого напряжения выделяется и усиливается с помо­щью элементов ОР3, D¹, и С, после чего подводится к ОР4 и при соответствующей настройке системы устраняется погрешностьf_e. Таким образом, на выходе ОР4 получается сигнал, пропорциональный Обратная связь осуще­ствляется с выхода ОР2 на оба диода выпрямителя и существенно замедляет процесс разряда Ст, обусловленный обратными тока­ми диодов.

Кратковременное запоминание максимального значения напря­жения и сравнение его с максимальными значениями при последу­ющих изменениях напряжения может осуществляться стандартны­ми электронными схемами. Такие приборы (рис. 5.13, б) состоят в основном из аналого-цифрового преобразователя, задающего сиг­нал постоянного напряжения, пропорциональный максимальному значению, 7Т/_,-логики и цифрового вольтметра, управляемого мик­ропроцессором. Преобразователь представляет собой специальный усилитель, в котором накопительный конденсатор через диод по­стоянно подзаряжается до максимального значения входного на­пряжения и0 и разряжается FEГ-коммутатором с регулируемой за­держкой. После усиления по мощности напряжение подводится к цифровому вольтметру DV. Через контуры установки исходного состояния и детекторного контроля осуществляется управление работой коммутатора и вольтметра.

­

а — принципиальная схема электронного амплитудного вольтметра с компен­сацией погрешности; б — принципиальная схема электронного амплитудного вольтметра для измерения с предельной точностью; в — амплитудный импульс­ный вольтметр

нальный максимальному значению входного напряжения, кото­рый измеряется цифровым вольтметром.

Микропроцессор служит для корректировки систематической ошибки, а также используется для представления в удобной форме результатов измерений выходно­го прибора.

При практическом использовании электронных приборов сле­дует обращать внимание на их чувствительность к посторонним полям и помехам, проникающим через сеть питания и возникаю­щим в заземляющих проводах между делителем напряжения и вхо­дом измерительного устройства.

Амплитудный импульсный вольтметр. При известной форме импульса можно ограничиться лишь регистрацией максимального значения напряжения и измерение производить с помощью пассив­ных и активных схем выпрямления. При наличии мощных и широ­кополосных операционных усилителей можно использовать при­бор (рис. 5.13, в), запоминающий максимальное значение однократ­ного импульса. Элементы такого прибора должны быть правильно выбраны. С помощью частотно-компенсированного аттенюатора устранено запаздывание зарядки накопительного конденсатора за счет последовательно включенного сопротивления R, а также за­ряд емкости Ст выше максимального значения вследствие запаз­дывания влияния обратной связи операционного усилителя. С по­мощью такой логической системы компенсируется стекание заря­да с емкости Ст и измеряемое напряжение подводится к цифрово­му прибору.

Приборами этого типа можно измерять с относительно малы­ми погрешностями максимальное значение срезанных на фронте импульсов. При полных импульсах измеряются и выбросы за счет высокочастотных колебаний.

Коэффициент абсорбции изоляции. Измерение угла диэлектрических потерь (tg δ)

Для контроля состояния изоляции могут быть использованы многие методы физического и химического анализа, однако в ла­бораториях и в энергосистемах применяются электрические мето­ды неразрушающих испытаний, которые базируются на двух ос­новных явлениях, возникающих в диэлектриках под действием сла­бых электрических полей: электропроводности и электрической поляризации.

Электроповодность технических диэлектриков и изоляционных конструкций носит примесный характер, обусловленный движени­ем свободных ионов, образующихся при диссоциации примесей или движением заряженных коллоидных частиц (в жидкостях).

Процесс поляризации в реальных диэлектриках сопровождает­ся рассеянием энергии — диэлектрическими потерями, которые ха­рактеризуются величиной tg δ.

В комбинированной изоляции, состоящей из нескольких диэлек­триков с разными характеристиками, наблюдается специфическое явление накопления на границах диэлектриков зарядов, именуемых зарядами абсорбции. Это явление связано с различием свойств от­дельных слоев и называется миграционной поляризацией.

В неоднородной изоляции (при приложении к ней постоянного напряжения) заряды абсорбции будут расти, так как будут изме­няться напряженности в слоях изоляции. Соответственно изменя­ются и токи утечки в слоях, причем их различие со временем умень­шается. Изменение тока во времени в цепи неоднородной изоля­ции имеет экспоненциальный характер, и его свободная составля­ющая носит название тока абсорбции. Изменение этого тока связа­но с изменением сопротивления изоляции, поэтому для оценки этой характеристики достаточно произвести измерения сопротивлений изоляции через какой-то промежуток времени. Сопротивление из­меряют мегомметром. При испытаниях изоляции характер измене­ния сопротивления оценивают по сопротивлениям, измеренным через 15 и 60 с после включения мегомметра. Отношение сопротив­лений kабс = R₆₀ /R₁₅ называют коэффициентом абсорбции. У изо­ляции высокого качества коэффициент абсорбции обязательно дол­жен быть близким к единице.

Контроль изоляции по tg δ является одним из наиболее распро­страненных. При профилактических испытаниях качество изоля­ции определяют только по абсолютной величине tg δ, которую из­меряют при напряжении не выше 10 кВ независимо от номиналь­ного напряжения оборудования.

Диэлектрические потери в изоляции, характеризуемые танген­сом угла диэлектрических потерь tg δ, можно определять отноше­нием активной составляющей тока диэлектрика к емкостной (ме­тодом измерения с помощью ваттметровой схемы измерения)

или в процентах

(5.1)

(5.2)

Метод контроля изоляции путем измерения угла диэлектриче­ских потерь является самым эффективным и распространенным. Он позволяет выявить следующие дефекты изоляции: увлажнение, воз­душные включения с процессами ионизации, неоднородность и за­грязнение и др. В объектах небольшой емкости он может характе­ризовать не только общее состояние изоляции, но и наличие разви­вающихся местных дефектов в ней. В объектах с большой емкостью местные дефекты не изменяют значение tg 8. Измерение tg 8 дает среднее значение угла диэлектрических потерь, характеризующее общее старение или увлажнение изоляции.

Газовые включения в изоляции выявляются при измерении за­висимости tg 8 от величины приложенного к изоляции напряжения. При наличии в изоляции газовых включений кривая tg δ =f(U) име­ет резкий излом при напряжении начала ионизации. Точка иониза­ции должна лежать значительно выше рабочего напряжения изо­ляционной конструкции.

Увлажнение изоляции выявляется при измерении зависимости tg δ от ее температуры. При повышении температуры изоляции tg 5 возрастает, причем для сухой изоляции возрастает более круто, чем для увлажненной.

Измерения с помощью ваттметровой схемы часто бывают не­точны и могут быть рекомендованы для измерений при большой емкости объекта.

Более точное измерение tg δ осуществляют с помощью моста переменного тока Р5026М. Этот мост (рис. 5.14) предназначен для измерения емкости и tg δ высоковольтной промышленной изоля­ции (изоляторов, вводов, конденсаторов, трансформаторов, гене­раторов, компенсаторов и других объектов) в эксплуатационных условиях, непосредственно на месте установки оборудования для лабораторных измерений емкости и tg δ различных электроизоля­ционных материалов и конденсаторов при частоте 50 Гц.

Мост состоит из панели управления, нуль-индикатора, магази­на сопротивлений, магазина емкостей. Нуль-индикатор предназг начен для индикации равновесия моста и представляет собой чув­ствительный транзисторный усилитель, на выходе которого вклю­чен стрелочный прибор. Чувствительность нуль-индикатора составляет не менее 2 мА/мВ и изменяется ступенчато. Магазин сопротивлений Л3 имеет три декады (2 х 100; 9х 10;9х 1 Ом) и плав­но изменяющийся потенциометр с наибольшим сопротивлением 1,12 Ом и ценой деления шкалы 0,02 Ом. Магазин емкостей С4 состоит из трех декад: 9 х 0,1; 9 х 0,01; 9 х 0,001 мФ — и переменного воздушного конденсатора с максимальной емкостью 1000 пФ. Пе­реключатель диапазонов обеспечивает выбор схемы моста для ра­боты в высоком или низком диапазоне напряжения.

В мосте применена схема Шеринга, позволяющая проводить из­мерение емкости и тангенса угла диэлектрических потерь (исходя из последовательного соединения емкости и активного сопротивления в схеме замещения диэлектрика) для положений измерения:

по «прямой» схеме на высоком напряжении с Ф5122 и Р5069 (см. рис. 5.14, а);

по «прямой» схеме на высоком напряжении с Р5023 и Ф5122 (см. рис. 5.14, a);

по «прямой» схеме на высоком напряжении с Р5023 (см. рис. 5.14, а);

по «перевернутой» схеме на высоком напряжении с Р5023 (см. рис. 5.14, б);

-по «прямой» схеме на низком напряжении (см. рис. 5.14, в).

Определение действительных значений емкости Сх и тангенса угла

диэлектрических потерь tg 5. В положении 1

(5.3) (5.4)

(5.5) (5.6)

где N — значение сопротивления шунта,Ом. В положении 4

(5.7) (5.8)

В положении 5

(5.9) (5.10)

Измерения производят путем подбора емкости С₄, поочередно регулируя величину сопротивлений рядов R₃ и емкостей ряда R₄

(увеличивая при этом чувствительность указателя равновесия), при этом, когда стрелка микроамперметра наиболее близко подойдет к нулевой отметке шкалы, отмечают регулируемые значения и вы­числяют величину искомой емкости и tg δ. Выполняют несколько измерений, подсчитывают значения емкостей и tg δ по вышеука­занным формулам 5.3—5.10 (в зависимости от схемы измерения). Искомое значение определяемых параметров Сх и tg δ находят как среднее арифметическое между четырьмя значениями для каждого из них.

За последние несколько лет в связи с дефицитом мостов пере­менного тока (их выпуск прекращен киевским заводом «Точэлект-роприбор») на предприятии НПО «Техносервис-Электро» разра­ботан измеритель параметров изоляции «Вектор-2.0М». Он не яв­ляется классическим мостом Шеринга, на котором измерения осуществляются балансировкой низковольтных плеч моста с кон­тролем за уровнем баланса по нуль-индикатору, а представляет собой цифровой синхронный измеритель электрических сигналов. В нем непосредственно с высокой точностью измеряются два паде­ния напряжений на низкоомных сопротивлениях RQ и Rx (рис. 5.15), а также угол сдвига между электрическими сигналами по образцо­вому 0 и измеряемому X каналам. Определение всех остальных па­раметров рассчитывается при помощи микропроцессора, встроен­ного в корпус прибора.

Измеряемые сигналы подаются на прибор по двум каналам 0 и X. Каждый канал имеет по три раздельных входа: на 1-й вход мож­но подать напряжение до 500 В, на 2-й — ток до 100 мА (для изме­рения tg 5 и емкости изоляции), на 3-й — ток до 5 А (для определе­ния сопротивления короткого замыкания).

Возможность включения прибора с блока дистанционного уп­равления после сборки измерительной схемы и подачи напряже­ния обеспечивает дополнительную безопасность измерений на по­вышенном напряжении. Кроме этого, питание прибора от акку­муляторной батареи позволяет реализовать все возможные схемы проведения измерений изоляционных характеристик объектов:

прямую схему — заземлена точка 1;

инверсную схему — заземлена точка 2;

схему с заземленной диагональю — заземлена точка 3.

В режиме измерения диэлектрических параметров предусмотре­ны: компенсация токов влияния и компенсация помех общего вида (при измерениях диэлектрических параметров под рабочим напря­жением).

При выборе режима компенсации токов влияния производятся два измерения при напряжениях, отличающихся на 180°. Ток влия­ния при этом остается одним и тем же. Используя векторную ал­гебру, по результатам двух измерений микропроцессором произ­водится расчет истинного tg δ и емкости объекта.

Компенсация помех общего вида при контроле изоляционных характеристик под рабочим напряжением осуществляется путем проведения трех измерений: суммарного измерения контролируе­мых токов с помехами и отдельных измерений токов влияния по обоим каналам. Далее микропроцессором производятся вычисле­ния в векторной форме истинных значений разности tg δ объектов и емкости Сх объекта.

Измерение емкости изоляции

Емкость изоляции при неизменной температуре и частоте явля­ется величиной постоянной. Скачкообразное изменение величины емкости указывает на наличие в изоляции дефектов.

Для оценки посторонних включений в изоляции используется зависимость емкости изоляции от частоты приложенного напря­жения. С уменьшением частоты эта емкость возрастает и оказыва­ется тем выше, чем больше посторонних включений в изоляции. В применяемом методе измерение емкости производят на частотах 2 и 50 Гц и получают соответственно значения емкостей С2 и С50, а о качестве изоляции судят по отношению С2/С50: чем оно меньше, тем изоляция лучше. Для сухой изоляции величина емкости С2 дол­жна отличаться от емкости С50 не более чем в 1,2—1,3 раза:

С2/С50< 1,2-1,3.

При оценке состояния изоляции следует помнить, что отноше­ние С2 /С50 с увеличением температуры возрастает. Для такого кон­троля применяется «прибор контроля влажности», работающий по циклу заряд-разряд с измерением средней величины разрядного тока компенсационным методом.