- •Нацыянальны комплекс нарматыўна-тэхнiчных дакументаў у будаўнiцтве дапаможнiк да будаўнiчых нормаў I правiлаў
- •Предисловие
- •Содержание
- •Усиление стальных конструкций узмацненне стальных канструкцый
- •Область применения
- •2 Нормативные ссылки
- •3 Обозначения
- •4 Общие положения по проектированию усиления стальных конструкций зданий и сооружений
- •Окончание таблицы 4.1
- •5 Технические и технологические требования к конструкциям усиления
- •6 Усиление конструкций путем изменения конструктивной схемы
- •6.1 Общие положения
- •6.2 Подведение дополнительных опор, подкосов и подвесок
- •6.3 Постановка дополнительных связей, распределительных систем и распорок
- •6.4 Превращение статически определимых систем в статически неопределимые созданием жестких узлов
- •6.5 Введение новых стержневых систем для изменения статической схемы конструкции
- •6.6 Включение в совместную работу с фермами светоаэрационных фонарей, введение дополнительных элементов
- •6.7 Основные положения по расчету усилений конструкций изменением конструктивной схемы
- •6.8 Примеры расчета усилений конструкций путем изменения конструктивной схемы
- •Пример 6.2
- •Пример 6.3
- •Пример 6.4
- •Пример 6.5
- •Пример 6.6
- •Пример 6.7
- •Пример 6.8
- •7 Усиление соединений конструкций
- •7.1 Сварные соединения
- •7.2 Устранение дефектов сварных соединений
- •Продолжение таблицы 7.1
- •Окончание таблицы 7.1
- •7.3 Усиление соединений со стыковыми швами
- •7.4 Усиление соединений с угловыми швами
- •1, 2, 3, 4 — Порядок выполнения сварных швов
- •7.5 Конструктивные и технологические требования при усилении сварных соединений
- •7.6 Заклепочные и болтовые соединения
- •7.7 Примеры расчета усилений соединений конструкций
- •8 Устранение дефектов и повреждений стальных конструкций
- •Продолжение таблицы 8.1
- •Продолжение таблицы 8.1
- •Продолжение таблицы 8.1
- •Продолжение таблицы 8.1
- •Окончание таблицы 8.1
- •1, 2, 3, 4 — Последовательность варки вставки
- •9 Усиление конструкций путем увеличения сечения
- •9.1 Общие положения
- •9.2 Расчет усиления центрально-растянутых и центрально-сжатых элементов на прочность и устойчивость
- •9.3 Расчет усилений внецентренно-нагруженных элементов на прочность и устойчивость
- •9.4 Расчет усиления изгибаемых элементов
- •9.5 Расчет присоединения элементов усиления
- •9.6 Требования к технологии выполнения работ по усилению конструкций путем увеличения сечения
- •9.7 Примеры расчета усилений конструкций путем увеличения сечения
- •Приложение а
- •Данные из ранее действовавших государственных стандартов и технических условий на сталь
- •Окончание таблицы а.1
- •Продолжение таблицы а.2
- •Окончание таблицы а.2
- •Приложение б
- •Определение уровня начального нагружения в центрально- и внецентренно-сжатых элементах
- •Определение деформаций, возникающих при прижатии и сварке элементов усиления
9.4 Расчет усиления изгибаемых элементов
9.4.1 При усилении изгибаемых элементов наиболее рациональными являются такие схемы, когда усиливаемые элементы располагаются по возможности дальше от центра тяжести сечения усиливаемого элемента. Это приводит к увеличению момента инерции сечения и увеличению жесткости балки. Наиболее рациональными по расходу стали являются схемы усилений балок, приведенные на рисунке 9.5(а—п).
9.4.2 При усилении балок элементы усиления необходимо располагать только на участках с максимальными изгибающими моментами (рисунок 9.5р, с). Крепление дополнительных элементов усиления для конструкций, работающих в условиях низких температур, агрессивных средах, циклических и динамических нагрузок рекомендуется производить только сплошными швами или на болтах, в остальных случаях допускается применение прерывистых швов.
9.4.3 Проверку прочности балок, усиленных путем увеличения сечения, рекомендуется выполнять по формуле
(9.22)
где Wtotn — момент сопротивления сечения нетто усиленного стержня, м3;
М = 0,95 — для конструкций 1 класса и М = 1 — для остальных классов конструкций.
9.4.4 Проверку прочности стенки на срез, на действие местных и приведенных напряжений проводят в соответствии с 5.12, 5.13, 5.14* СНиП II-23, с учетом изменившихся характеристик сечения после проведения усиления.
1 — усиливаемый элемент; 2 — элемент усиления; 3 — поперечные ребра жесткости
Рисунок 9.5 — Усиление изгибаемых элементов путем увеличения сечения (а—с)
9.4.5 Для увеличения прочности стенки балки, работающей на статическую нагрузку, и повышение ее местной устойчивости можно устанавливать наклонные ребра (рисунок 9.6а). Размеры наклонного ребра принимают: ширину br (hw / 30 + 40) мм, толщину мм, причем момент инерции сечения ребра относительно своей оси должен быть не менее (где hw и tw — соответственно высота и толщина стенки балки).
9.4.6 Для увеличения местной устойчивости и прочности верхней зоны стенки балок, работающих на статическую нагрузку, можно использовать схему усиления, приведенную на рисунке 9.6б. Здесь высота листа принимается равной hr = (0,2 – 0,25) · hw, а толщина tr определяется расчетом из условия прочности верхней зоны стенки от местных нагрузок.
Рисунок 9.6 — Усиление стенки балки:
а — наклонными ребрами;
б — дополнительными листами
9.4.7 Деформативность балок, усиленных путем увеличения сечения, проверяют по формуле
(9.23)
где fu — предельный прогиб, см, принимаемый по СНиП 2.01.07 или установленный на основе исследований фактической работы балок в конкретных условиях.
Прогиб балок f, см, определяют по формуле
f = f0 + fw + f, (9.24)
где f0 — начальный прогиб, см, определяемый по данным обследования или расчетом для нагрузок, действовавших в момент усиления по характеристикам брутто усиливаемого элемента;
fw — дополнительный прогиб при усилении элемента с использованием сварки, см, определяемый по 9.4.9;
f — приращение перемещения от нормативных нагрузок, приложенных после усиления, см, определяемое расчетом по характеристикам брутто усиленного элемента.
9.4.8 Дополнительные прогибы от сварки допускается не учитывать:
при уровне начального нагружения 0 0,3;
при несимметричном одностороннем усилении элементов со стороны растянутых волокон;
при усилении неразрезных многопролетных элементов (например, неразрезных балок) либо элементов рамных конструкций, имеющих жесткие узлы сопряжения с примыкающими элементами.
9.4.9 При усилении балок на части их длины (см. рисунок 9.5p) значения fw, см, могут быть определены по формуле
(9.25)
где l — пролет балки, см;
lr — длина элемента усиления, см;
— коэффициент, учитывающий тип присоединения, пpи сплошных швах = 1, при сварных шпонках равен отношению длины шва шпонки к шагу шпонок;
V — параметр продольного укорочения элемента от наложения одиночного шва, см2,
V = 0,04kf2,
здесь kf — катет связующих швов, см;
yi — расстояние от i-го шва до центральной оси усиленного сечения, принимаемое со своим знаком, см;
ni — коэффициент, учитывающий начальное напряженно-деформированное состояние элемента и схему его усиления,
здесь u = 1,5 — при швах, расположенных в растянутой зоне сечения;
u = 0,5 — при швах, расположенных в сжатой зоне, в расчетах на устойчивость; и u = 0,7 — в расчетах на деформативность;
u = 1 — при схемах усиления, связанных с наложением двусторонних швов, расположенных в растянутой и сжатой зонах сечения. Зависимости n(i) показаны на рисунке 9.7.
i — коэффициент, характеризующий уровень начальных напряжений в зоне i-го шва в наиболее нагруженном сечении элемента,
i = 0i / Ry0,
здесь 0i — то же, что в формуле (9.2) при геометрических характеристиках сечения брутто; положительными считаются напряжения сжатия.
Сплошными линиями обозначены рекомендуемые значения, пунктирными — допускаемые значения
Рисунок 9.7 — Зависимости n()
9.4.10 Прогибы f усиленных конструкций не должны превышать значений, рекомендуемых таблицей 19* СНиП 2.01.07. Допускается увеличение прогиба для балок и прогонов класса 3 по 9.1.7 до f = l/150, если это не препятствует нормальной эксплуатации.