- •3.1 Будова, принцип дії і класифікація 53
- •Загальні відомості про гідромашини і компресори та їх класифікація
- •1 Основні параметри насосів
- •2 Динамічні насоси
- •2.1 Будова, принцип дії і класифікація
- •2.2 Робочі колеса відцентрових насосів
- •2.3 Рух рідини в каналах робочого колеса ідеального насоса
- •2.4 Рівняння Ейлера для турбомашин
- •2.5 Вплив обмеженого числа лопатей на тиск насоса
- •2.6 Баланс енергії і коефіцієнт корисної дії динамічної машини
- •2.7 Залежність подачі, напору і потужності насоса від частоти обертання вала
- •Згідно рівняння Ейлера для безударного режиму роботи насоса
- •2.8 Характеристика динамічного насоса
- •2.9 Відносні (відсоткові) характеристики
- •2.10 Вплив густини і в’язкості рідини на характеристику насоса
- •2.11 Перерахунок характеристик відцентрових насосів з води на нафту
- •2.12 Явище подібності у відцентрових насосів
- •2.13 Коефіцієнт швидкохідності. Класифікація коліс за коефіцієнтом швидкохідності
- •2.14 Гідравлічна система. Робота насоса на гідравлічну мережу
- •2.15 Паралельна робота відцентрових насосів
- •2.16 Послідовна робота відцентрових насосів
- •2.17 Кавітація. Визначення висоти всмоктування динамічного насоса
- •2.18 Регулювання роботи відцентрових машин
- •2.18.2 Регулювання зміною частоти обертання вала машини
- •2.18.3 Регулювання зміною зовнішнього діаметра робочого колеса
- •2.18.4 Інші способи регулювання
- •3 Об’ємні насоси
- •3.1 Будова, принцип дії і класифікація
- •3.2 Середня подача зворотно-поступальних насосів різних типів Середня теоретична подача зпн за один оберт кривошипного вала рівна об’єму , описаному його поршнями (плунжерами). За час t
- •3.3 Графіки миттєвих подач насосів різних типів
- •3.4 Пневмокомпенсатори
- •3.5 Розрахунок пневмокомпенсаторів
- •3.6 Тиск в робочій камері насоса при нагнітанні і всмоктуванні з пневмокомпенсатором
- •Підставивши значення у вираз (3.18), отримаємо
- •3.7 Індикаторна діаграма
- •3.8 Втрати енергії. Коефіцієнт корисної дії і характеристика зворотно-поступальних насосів
- •3.9 Класифікація клапанів об’ємних насосів
- •3.10 Основи теорії роботи клапана
- •3.11 Умови виникнення стуку клапана
- •3.12 Основи розрахунку зворотно-поступальних насосів
- •3.12.1 Розрахунок гідравлічної коробки насоса
- •3.12.2 Розрахунок штока насоса двохсторонньої дії
- •3.13 Регулювання режиму роботи зворотно-поступальних насосів
- •3.14 Випробування об’ємних насосів
- •3.15 Основні правила обслуговування об’ємних насосів
- •4 Турбобури
- •4.1 Будова і принцип дії турбобурів
- •4.2 Види турбобурів
- •4.3 Однорозмірна теорія осьових турбін
- •4.4 Плани швидкостей. Режим роботи турбіни
- •4.5 Полігон швидкостей. Кінематичні коефіцієнти турбін
- •4.6 Умови роботи турбобура на вибої
- •4.7 Характеристика турбіни
- •4.8 Ремонт і регулювання турбобура
- •5 Компресори
- •5.1 Область застосування і типи компресорних машин
- •За розміщенням циліндрів компресори об’ємної дії бувають: горизонтальні, вертикальні, прямокутні (кутові), опозитні, V-подібні, ш-подібні, зіркоподібні.
- •5.2 Поршневі компресори. Принцип дії, будова, класифікація
- •5.3 Основні параметри компресорів
- •5.4 Одноступеневий стиск в поршневому компресорі
- •5.4.1 Робочий процес в циліндрі компресора
- •5.5 Об’ємна витрата газу на вході одноступеневого компресора
- •5.6 Ступеневе стиснення газу в поршневому компресорі
- •5.7 Основи термодинамічного розрахунку нафтопромислового компресора
- •1 Вибір числа ступеней
- •2 Розподіл тисків по ступенях
- •3 Показник адіабати і газова постійна суміші
- •4 Визначення температур по ступенях
- •5 Вибір типу і схеми компресора
- •6 Коефіцієнти співвідношення об’ємів
- •7 Визначення об’ємного коефіцієнта
- •8 Визначення коефіцієнтів наповнення Значення коефіцієнтів наповнення визначається за формулою
- •9 Визначення секундних робочих об’ємів
- •10 Визначення параметрів приводу компресора
- •5.8 Шляхи вдосконалення поршневих компресорів
- •Висновки
- •Перелік рекомендованої літератури
3.10 Основи теорії роботи клапана
Розглянемо вихідний клапан поршневого насоса однократної дії (рис.3.13). Введемо наступні позначення:
зовнішній діаметр тарілчастого клапана;
швидкість рідини в щілині клапана;
висота підйому тарілки клапана;
площа поршня;
кутова швидкість обертання корінного вала насоса;
радіус кривошипа;
коефіцієнт витрати (залежить від в’язкості рідини, числа Рейнольдса).
Миттєва подача насоса однократної дії
. (3.44)
При відкриванні вихідного клапана частина рідини заповнює простір Вестфаля (рис.3.13), а потім вже поступає на вихід насоса. Виходячи з рівняння нерозривності потоку можна записати наступний вираз
, (3.45)
де площа клапана;
швидкість підйому тарілки над сідлом;
кут нахилу конічної поверхні сідла.
Рисунок 3.13 – Розрахункова схема клапана насоса
Закон руху тарілки клапана синусоїдальний
, (3.46)
де максимальна висота підйому тарілки.
Тоді швидкість підйому тарілки над сідлом
. (3.47)
При відкритому вихідному клапані справедлива рівність
= . (3.48)
З рівняння (3.48) отримаємо
. (3.49)
При з рівняння (3.49) отримаємо
. (3.50)
З рівняння (3.45) отримаємо
. (3.51)
Підставивши в рівняння (3.51) значення із (3.47) і із (3.50), отримаємо
. (3.52)
Графічна залежність рівняння (3.52) приведена на рис.3.14, з якого можна стверджувати наступне:
– кут запізнення відкриття вихідного клапана;
– кут запізнення закриття вихідного клапана;
– висота зависання тарілки над сідлом при .
Внаслідок наявності простору Вестфаля (див.рис.3.13) відкриття і закриття клапана проходить із запізненням.
Рисунок 3.14 – Діаграма руху тарілки клапана
3.11 Умови виникнення стуку клапана
Зависання тарілки над сідлом клапана (в крайніх положеннях поршня) може привести до її посадки з ударом.
Досліди показують, що із збільшенням частоти ходів поршня клапани починають стукати, в результаті чого руйнуються поверхні тарілки і сідла. Робота клапана зі стуком недопустима. Умови виникнення стуку – предмет ряду досліджень теоретичного і експериментального характеру.
Професор І.І. Куколевський дослідним шляхом встановив, що існує критична швидкість посадки тарілки на сідло, перевищення якої приводить до появи стуку. Критична швидкість
м/с.
В крайній точці поршня ( ) швидкість опускання клапана практично постійна і буде тим більша, чим більше . Для попередження стуку клапанів необхідно зменшувати . Висоту зависання тарілки над сідлом при ( ) знайдемо з виразу (3.52)
. (3.53)
Тому, що при з виразу (3.47) отримаємо умову
м/с. (3.54)
Враховуючи, що і підставивши значення у вираз (3.54) отримаємо умову Куколевського, при якій не буде стуку клапана
, (3.55)
де – максимальна висота підйому тарілки , мм;
– частота ходів поршня, хв-1.
В дослідах над шістьма різними клапанами Г. Берг встановив, що критична висота запізнення складає певну долю від діаметра клапана
. (3.56)
Для попередження стуку клапанів необхідно одночасно витримувати умови Г.Берга і І. Куколевського.
В ЗПН обмежена частота ходів поршня, оскільки, із збільшенням навантаження підвищується перепад тиску на клапані, що призводить до погіршення умов всмоктування. Тому швидкохідні поршневі насоси нормально працюють тільки при підвищеному тиску всмоктування, який створюється допоміжним підпірним відцентровим насосом.
Ефективні шляхи боротьби зі стуком клапанів наступні:
– збільшення навантаження на тарілку клапана за рахунок встановлення більш жорсткої пружини;
– застосування гумового демпфера (який кріпиться на тарілці або сідлі) для попередження удару металу тарілки об сідло;
– застосування спеціальних конструкцій тарілки та сідла, в яких удар пом’якшується шаром рідини (“клапани на гідроподушці”).