- •3.1 Будова, принцип дії і класифікація 53
- •Загальні відомості про гідромашини і компресори та їх класифікація
- •1 Основні параметри насосів
- •2 Динамічні насоси
- •2.1 Будова, принцип дії і класифікація
- •2.2 Робочі колеса відцентрових насосів
- •2.3 Рух рідини в каналах робочого колеса ідеального насоса
- •2.4 Рівняння Ейлера для турбомашин
- •2.5 Вплив обмеженого числа лопатей на тиск насоса
- •2.6 Баланс енергії і коефіцієнт корисної дії динамічної машини
- •2.7 Залежність подачі, напору і потужності насоса від частоти обертання вала
- •Згідно рівняння Ейлера для безударного режиму роботи насоса
- •2.8 Характеристика динамічного насоса
- •2.9 Відносні (відсоткові) характеристики
- •2.10 Вплив густини і в’язкості рідини на характеристику насоса
- •2.11 Перерахунок характеристик відцентрових насосів з води на нафту
- •2.12 Явище подібності у відцентрових насосів
- •2.13 Коефіцієнт швидкохідності. Класифікація коліс за коефіцієнтом швидкохідності
- •2.14 Гідравлічна система. Робота насоса на гідравлічну мережу
- •2.15 Паралельна робота відцентрових насосів
- •2.16 Послідовна робота відцентрових насосів
- •2.17 Кавітація. Визначення висоти всмоктування динамічного насоса
- •2.18 Регулювання роботи відцентрових машин
- •2.18.2 Регулювання зміною частоти обертання вала машини
- •2.18.3 Регулювання зміною зовнішнього діаметра робочого колеса
- •2.18.4 Інші способи регулювання
- •3 Об’ємні насоси
- •3.1 Будова, принцип дії і класифікація
- •3.2 Середня подача зворотно-поступальних насосів різних типів Середня теоретична подача зпн за один оберт кривошипного вала рівна об’єму , описаному його поршнями (плунжерами). За час t
- •3.3 Графіки миттєвих подач насосів різних типів
- •3.4 Пневмокомпенсатори
- •3.5 Розрахунок пневмокомпенсаторів
- •3.6 Тиск в робочій камері насоса при нагнітанні і всмоктуванні з пневмокомпенсатором
- •Підставивши значення у вираз (3.18), отримаємо
- •3.7 Індикаторна діаграма
- •3.8 Втрати енергії. Коефіцієнт корисної дії і характеристика зворотно-поступальних насосів
- •3.9 Класифікація клапанів об’ємних насосів
- •3.10 Основи теорії роботи клапана
- •3.11 Умови виникнення стуку клапана
- •3.12 Основи розрахунку зворотно-поступальних насосів
- •3.12.1 Розрахунок гідравлічної коробки насоса
- •3.12.2 Розрахунок штока насоса двохсторонньої дії
- •3.13 Регулювання режиму роботи зворотно-поступальних насосів
- •3.14 Випробування об’ємних насосів
- •3.15 Основні правила обслуговування об’ємних насосів
- •4 Турбобури
- •4.1 Будова і принцип дії турбобурів
- •4.2 Види турбобурів
- •4.3 Однорозмірна теорія осьових турбін
- •4.4 Плани швидкостей. Режим роботи турбіни
- •4.5 Полігон швидкостей. Кінематичні коефіцієнти турбін
- •4.6 Умови роботи турбобура на вибої
- •4.7 Характеристика турбіни
- •4.8 Ремонт і регулювання турбобура
- •5 Компресори
- •5.1 Область застосування і типи компресорних машин
- •За розміщенням циліндрів компресори об’ємної дії бувають: горизонтальні, вертикальні, прямокутні (кутові), опозитні, V-подібні, ш-подібні, зіркоподібні.
- •5.2 Поршневі компресори. Принцип дії, будова, класифікація
- •5.3 Основні параметри компресорів
- •5.4 Одноступеневий стиск в поршневому компресорі
- •5.4.1 Робочий процес в циліндрі компресора
- •5.5 Об’ємна витрата газу на вході одноступеневого компресора
- •5.6 Ступеневе стиснення газу в поршневому компресорі
- •5.7 Основи термодинамічного розрахунку нафтопромислового компресора
- •1 Вибір числа ступеней
- •2 Розподіл тисків по ступенях
- •3 Показник адіабати і газова постійна суміші
- •4 Визначення температур по ступенях
- •5 Вибір типу і схеми компресора
- •6 Коефіцієнти співвідношення об’ємів
- •7 Визначення об’ємного коефіцієнта
- •8 Визначення коефіцієнтів наповнення Значення коефіцієнтів наповнення визначається за формулою
- •9 Визначення секундних робочих об’ємів
- •10 Визначення параметрів приводу компресора
- •5.8 Шляхи вдосконалення поршневих компресорів
- •Висновки
- •Перелік рекомендованої літератури
2.15 Паралельна робота відцентрових насосів
Для збільшення подачі на насосних станціях монтують 2...3 різнотипних насоси паралельно (при цьому техніко-економічні показники насосної станції оптимальні). Для зменшення подачі, число насосів працюючих паралельно зменшують, і в крайньому випадку, для забезпечення мінімальної подачі залишають в роботі один насос. Такий спосіб широко застосовується на станціях заправки автомобілів або на кущових насосних станціях (КНС) при підтриманні пластового тиску шляхом закачування води в пласт. Насоси повинні працювати в зоні високого ККД при всіх комбінаціях подачі. Перевагою паралельної роботи декількох насосів (порівняно з роботою одного насоса з великою подачею) являється те, що при аварії з одним насосом подача не припиняється, а тільки зменшується. Вибір насосів для паралельної роботи повинен бути узгоджений з характеристикою трубопроводу так, щоб напір в гідравлічній мережі відповідав напору насоса при максимальному ККД.
Розглянемо випадок паралельного з’єднання двох різнотипних відцентрових насосів (рис.2.22, а).
Рисунок 2.22 – Паралельна робота двох різнотипних насосів
Для побудови сумарної характеристики необхідно провести ряд прямих, паралельних осі абсцис, і скласти абсциси (подачі) точок їх перетину з напірними характеристиками окремих насосів (тобто скласти ці характеристики по горизонталі). В результаті отримують ряд точок 1, 2, 3, які визначають сумарну характеристику I+II паралельно з’єднаних насосів. В точці 3 другий насос II відключають (і при менших подачах) працюють тільки першим насосом I. Паралельна робота насосів I+II (від точки 3 вліво, до осі ординат) не ефективна (різко знижується сумарна подача). Насос I “затискає” насос II (по манометру це не помітно) і різко знижується подача на виході обох насосів.
На рис.2.22 сумарна напірна характеристика двох насосів, з’єднаних паралельно (в діапазоні подач 0...max) показана товстою контурною лінією.
З врахуванням характеристики трубопроводу Т, сумарна подача двох паралельно з’єднаних насосів не рівна сумарній подачі цих насосів, а завжди менша при їх окремій роботі.
2.16 Послідовна робота відцентрових насосів
При послідовній роботі (рис.2.23, а) перекачування ведуть із насоса в насос. На рис.2.23, б приведена сумарна характеристика I+II насосів (товста контурна лінія) з’єднаних послідовно.
Для її побудови проводять ряд прямих, паралельних осі ординат і при постійних абсцисах (подачах) складають напори насосів I і II.
Точка А перетину сумарної характеристики I і II з характеристикою трубопроводу являється робочою точкою і визначає величину напору НI+II і сумарну подачу QI+II.
2.17 Кавітація. Визначення висоти всмоктування динамічного насоса
При всмоктуванні насосом рідини із резервуара тиск у вхідному трубопроводі по мірі руху рідини в насос падає і при вході на колесо може стати меншим тиску насичених парів рідини. Проходить холодне кипіння рідини. Утворені при вході парові пухирці в області підвищеного тиску на виході робочого колеса миттєво конденсуються, що супроводжується характерним потріскуванням, шумами. Це явище носить назву кавітації.
При кавітації розриви пухирців приводять до сильних ударів, вищерблювання і роз’їдання матеріалу (ерозія робочих коліс), підвищення вібрації, а значить швидкого спрацювання підшипників). Кавітація супроводжується різким зниженням тиску, подачі, потужності, ККД чи повним зривом роботи насоса.
Основним засобом недопущення кавітації являється підтримання такого тиску у вхідному тракті насосів при якому кавітація не проявляється. Щоб не було явища кавітації тиск рідини (Рвх) на вході робочого колеса (рис.2.24) повинен бути більшим від тиску насичених парів, тобто
Рвх Рнп .
Рисунок 2.23 – Послідовна робота двох різнотипних насосів
Рисунок 2.24 – До визначення висоти всмоктування відцентрового насоса
Заміряти Рвх досить важко (колесо обертається і вивести трубку на манометр конструктивно незручно), а тому складемо рівняння Бернуллі для перерізів 0 - 0 і 1 - 1 (рис.2.24).
(2.48)
де – напір рідини в перерізі 0-0;
– висота всмоктування насоса;
– напір рідини в перерізі 1-1;
– втрати напору по довжині вхідного трубопроводу (від перерізу 0-0 до 1-1).
Із рівняння (2.48) знайдемо висоту всмоктування відцентрового насоса
(2.49)
Питома енергія рідини в перерізі 1 – 1 буде
. (2.50)
Максимальна висота всмоктування насоса буде досягнута в той момент, коли Рвх = Рнп (а енергія рідини в перерізі 1-1 Е1=Е1min ).
, (2.51)
де – критичний кавітаційний запас (визначається експериментально при кавітаційних випробуваннях насоса).
Критичний кавітаційний запас – це той мінімальний запас енергії рідини на вході в насос, при якому відсутнє явище кавітації. Працювати в режимі критичного кавітаційного запасу небезпечно, а тому в розрахунках користуються допустимим кавітаційним запасом
(2.52)
де – коефіцієнт запасу ( =1,1...1,3 і залежить від роду рідини).
Враховуючи формули (2.49), (2.50), (2.51), (2.52) максимально допустима висота всмоктування відцентрового насоса буде
(2.53)
де Р0 – тиск рідини в перерізі 0-0 (для відкритих резервуарів він залежить від місця розташування насоса);
Рнп – тиск насичених парів рідини (для холодної води Рнп = 0,01МПа, для води з температурою 100 С Рнп =0,1МПа);
– густина рідини;
g – прискорення вільного падіння;
h0-1 – втрати напору на ділянці 0-0 – 1-1 (залежить від діаметра і довжини вхідного трубопроводу);
hдоп – допустимий кавітаційний запас.
Аналізуючи рівняння (2.53) приходимо до висновку, що висота всмоктування може бути величиною додатною (як показано на рис.2.24), або від’ємною (тоді резервуар знаходиться вище осі насоса, тобто насос буде працювати “під залив”).