- •3.1 Будова, принцип дії і класифікація 53
- •Загальні відомості про гідромашини і компресори та їх класифікація
- •1 Основні параметри насосів
- •2 Динамічні насоси
- •2.1 Будова, принцип дії і класифікація
- •2.2 Робочі колеса відцентрових насосів
- •2.3 Рух рідини в каналах робочого колеса ідеального насоса
- •2.4 Рівняння Ейлера для турбомашин
- •2.5 Вплив обмеженого числа лопатей на тиск насоса
- •2.6 Баланс енергії і коефіцієнт корисної дії динамічної машини
- •2.7 Залежність подачі, напору і потужності насоса від частоти обертання вала
- •Згідно рівняння Ейлера для безударного режиму роботи насоса
- •2.8 Характеристика динамічного насоса
- •2.9 Відносні (відсоткові) характеристики
- •2.10 Вплив густини і в’язкості рідини на характеристику насоса
- •2.11 Перерахунок характеристик відцентрових насосів з води на нафту
- •2.12 Явище подібності у відцентрових насосів
- •2.13 Коефіцієнт швидкохідності. Класифікація коліс за коефіцієнтом швидкохідності
- •2.14 Гідравлічна система. Робота насоса на гідравлічну мережу
- •2.15 Паралельна робота відцентрових насосів
- •2.16 Послідовна робота відцентрових насосів
- •2.17 Кавітація. Визначення висоти всмоктування динамічного насоса
- •2.18 Регулювання роботи відцентрових машин
- •2.18.2 Регулювання зміною частоти обертання вала машини
- •2.18.3 Регулювання зміною зовнішнього діаметра робочого колеса
- •2.18.4 Інші способи регулювання
- •3 Об’ємні насоси
- •3.1 Будова, принцип дії і класифікація
- •3.2 Середня подача зворотно-поступальних насосів різних типів Середня теоретична подача зпн за один оберт кривошипного вала рівна об’єму , описаному його поршнями (плунжерами). За час t
- •3.3 Графіки миттєвих подач насосів різних типів
- •3.4 Пневмокомпенсатори
- •3.5 Розрахунок пневмокомпенсаторів
- •3.6 Тиск в робочій камері насоса при нагнітанні і всмоктуванні з пневмокомпенсатором
- •Підставивши значення у вираз (3.18), отримаємо
- •3.7 Індикаторна діаграма
- •3.8 Втрати енергії. Коефіцієнт корисної дії і характеристика зворотно-поступальних насосів
- •3.9 Класифікація клапанів об’ємних насосів
- •3.10 Основи теорії роботи клапана
- •3.11 Умови виникнення стуку клапана
- •3.12 Основи розрахунку зворотно-поступальних насосів
- •3.12.1 Розрахунок гідравлічної коробки насоса
- •3.12.2 Розрахунок штока насоса двохсторонньої дії
- •3.13 Регулювання режиму роботи зворотно-поступальних насосів
- •3.14 Випробування об’ємних насосів
- •3.15 Основні правила обслуговування об’ємних насосів
- •4 Турбобури
- •4.1 Будова і принцип дії турбобурів
- •4.2 Види турбобурів
- •4.3 Однорозмірна теорія осьових турбін
- •4.4 Плани швидкостей. Режим роботи турбіни
- •4.5 Полігон швидкостей. Кінематичні коефіцієнти турбін
- •4.6 Умови роботи турбобура на вибої
- •4.7 Характеристика турбіни
- •4.8 Ремонт і регулювання турбобура
- •5 Компресори
- •5.1 Область застосування і типи компресорних машин
- •За розміщенням циліндрів компресори об’ємної дії бувають: горизонтальні, вертикальні, прямокутні (кутові), опозитні, V-подібні, ш-подібні, зіркоподібні.
- •5.2 Поршневі компресори. Принцип дії, будова, класифікація
- •5.3 Основні параметри компресорів
- •5.4 Одноступеневий стиск в поршневому компресорі
- •5.4.1 Робочий процес в циліндрі компресора
- •5.5 Об’ємна витрата газу на вході одноступеневого компресора
- •5.6 Ступеневе стиснення газу в поршневому компресорі
- •5.7 Основи термодинамічного розрахунку нафтопромислового компресора
- •1 Вибір числа ступеней
- •2 Розподіл тисків по ступенях
- •3 Показник адіабати і газова постійна суміші
- •4 Визначення температур по ступенях
- •5 Вибір типу і схеми компресора
- •6 Коефіцієнти співвідношення об’ємів
- •7 Визначення об’ємного коефіцієнта
- •8 Визначення коефіцієнтів наповнення Значення коефіцієнтів наповнення визначається за формулою
- •9 Визначення секундних робочих об’ємів
- •10 Визначення параметрів приводу компресора
- •5.8 Шляхи вдосконалення поршневих компресорів
- •Висновки
- •Перелік рекомендованої літератури
3.6 Тиск в робочій камері насоса при нагнітанні і всмоктуванні з пневмокомпенсатором
Для визначення тиску ( ) в робочій камері насоса при нагнітанні (рис.3.9,а) складаємо рівняння Бернуллі для перерізів 1-1 і 2-2
(3.17) де – висота підйому рідини насосом;
– потенціальна енергія рідини в перерізі 2-2;
і – втрати напору відповідно на дільниці l до пневмокомпенсатора і L після нього;
а) нагнітання з пневмокомпенсатором; б) всмоктуванням з пневмокомпенсатором
Рисунок 3.9 – Схема до визначення тиску в робочій камері насоса
– місцеві втрати напору відповідно до і після пневмокомпенсатора;
– інерційні втрати напору на дільниці l (де рідина рухається з прискоренням).
Швидкість і прискорення рідини у вихідному патрубку можна знайти з рівняння нерозривності потоку
, (3.18)
де – площа поршня;
V – швидкість поршня;
– площа поперечного перерізу вихідного трубопроводу.
Підставивши значення у вираз (3.18), отримаємо
.
Звідки
(3.19)
де – швидкість поршня;
– прискорення поршня;
– діаметр поршня;
– діаметр вихідного трубопроводу.
Підставивши (3.19) у (3.17) і згрупувавши подібні члени, отримаємо
, (3.20)
За елементарною теорією
, (3.21)
де – кутова швидкість корінного вала насоса;
r – радіус кривошипа;
– кут повороту кривошипа.
Проаналізуємо рівняння (3.20). На початку циклу нагнітання ( =0 ).
, (3.22)
При = 90
, (3.23)
Кінець циклу нагнітання ( = 180 )
. (3.24)
Для реальних умов роботи насоса інерційні втрати напору завжди значно більші від гідравлічних , а тому з рівнянь (3.22), (3.23), (3.24), випливає, що:
– максимальний тиск у циліндрі насоса буде на початку циклу нагнітання ( =0 ), а мінімальний – в кінці нагнітання ( =180 );
– якщо , то ;
– пневмокомпенсатор необхідно монтувати якомога ближче до циліндрів насоса (найкраще на самому насосі).
Для визначення тиску ( ) в робочій камері насоса при всмоктуванні (рис.3.9, б) складаємо рівняння Бернуллі для перерізів 0 - 0 і 1 - 1
, (3.25)
де – атмосферний тиск у перерізі 0-0 (відкрита прийомна ємність);
– висота всмоктування насоса;
– потенціальна енергія рідини в циліндрі насоса (переріз 1-1);
– кінетична енергія рідини в циліндрі насоса;
– відповідно, місцеві втрати і втрати напору по довжині трубопроводу L до пневмокомпенсатора;
– відповідно, місцеві втрати і втрати напору по довжині трубопроводу l (між компенсатором і циліндром насоса);
– інерційні втрати напору на проміжку l.
По аналогії з вихідним трубопроводом
і . (3.26)
Підставивши (3.26) у (3.25) і згрупувавши відповідні члени отримаємо
. (3.27)
Проаналізуємо рівняння (3.27). На початку циклу всмоктування
( =0)
. (3.28)
При (=90)
. (3.2)
Кінець циклу всмоктування ( =180)
. (3.30)
З аналізу рівнянь (3.28), (3.29), (3.30) випливає, що мінімальний тиск в циліндрі насоса буде на початку циклу всмоктування ( = 0), а максимальний – в кінці циклу всмоктування ( =180). Якщо , то . Отже, пневмокомпенсатор і на вхідній лінії необхідно монтувати якомога ближче до циліндрів насоса.
Для відсутності явища кавітації, необхідно щоб тиск в робочій камері насоса був більшим від тиску насичених парів перекачуваної рідини ( ). Найбільшу висоту всмоктування насоса знайдемо з виразу (3.28)
. (3.31)
Аналізуючи рівняння (3.31) можна зробити наступні висновки:
– висота всмоктування насоса буде тим більшою, чим більший атмосферний тиск ( ) у відкритій прийомній ємності ( в горах нижчий, ніж на рівні моря);
– із збільшенням температури перекачуваної рідини висота всмоктування зменшується;
– чим більша густина рідини, тим менша висота всмоктування;
– для зменшення гідравлічних втрат вхідний патрубок насоса повинен бути якомога коротшим, а діаметр його – по можливості більшим, і на вхідному патрубку повинно бути мінімум місцевих втрат;
– чим ближче пневмокомпенсатор розміщений до циліндра насоса, тим можлива більша висота всмоктування;
– збільшення частоти ходів поршня призводить до зменшення висоти всмоктування.