- •«Проект участка тепловой обработки зубчатых колес угольного комбайна»
- •Содержание
- •Реферат
- •1. Технические условия
- •1.1 Технические требования
- •2 Правила контроля и приемки
- •3. Методы испытаний
- •1.4 Маркировка (клеймение)
- •1.5 Транспортирование и хранение.
- •2. Назначение изделий, расчет годовой программы выпуска изделий, тип производства
- •2.1 Назначение изделий
- •2.2 Расчет годовой программы выпуска изделий
- •Годовая производственная программа выпуска зубчатых колес
- •2.3 Тип производства
- •Ориентировочные данные для определения типа машиностроительного производства
- •3.Выбор материала, технологические процессы обработки, контроль качества и сертификация продукции
- •3.1 Выбор материала
- •Механические свойства
- •Химический состав стали 20х3н3мфба (ту 0958-011-08627614-95)
- •3.2 Технологические процессы термической обработки.
- •3.3 Контроль качества.
- •Операции технического контроля качества термической и химико–термической обработки (хто).
- •3.4 Сертификация продукции
- •4.Оборудование, оснастка и средства механизации.
- •Технические характеристики шахтной отпускной электропечи сш0– 10.10/10 м1
- •Технические характеристики электропечи сопротивления шахтной муфельного типа сшцм 6.12/9,5.
- •Характеристика дробеструйной камеры ксо 130-и
- •Технические характеристики твердомера тк-2
- •4.2 Технологическая оснастка
- •4.3 Средства механизации.
- •5. Технические расчеты
- •5.1 Расчет годового фонда времени работы оборудования
- •5.2 Расчет потребного количества технологического оборудования
- •Расчет потребного количества шахтных отпускных электропечей сшо- 10.10/10 м1 для нормализационного отжига
- •Расчет потребного количества шахтных отпускных электропечей сшо- 10.10/10 м1для высокого отпуска
- •Расчет потребного количества шахтных электропечей муфельного типа сшцм 6.12/9,5 для цементации
- •Расчет потребного количества шахтных отпускных электропечей сш0– 10.10/10 м1 для высокотемпературного отпуска после цементации
- •Расчет потребного количества шахтных электропечей муфельного типа сшцм 6.12/9,5 для закалки
- •Расчет потребного количества шахтных отпускных электропечей типа сш0– 10.10/10 м1 для низкого отпуска
- •Расчет потребного количества закалочных баков
- •Расчет потребного количества твердомеров тк-2
- •Расчет потребного количества дробеструйной камеры ксо 130-и
- •5.3 Расчет расхода электроэнергии
- •5.4 Расчет расхода природного газа для цементации
- •6.2 Первичные приборы систем автоматического регулирования.
- •6.3 Вторичные приборы систем автоматического регулирования
- •6.3.1 Автоматические электронные потенциометры
- •6.3.2 Автоматические электронные показывающие и самопишущие приборы с унифицированным входным сигналом
- •6.3.3 Автоматические электронные уравновешенные мосты
- •6.4 Системы автоматического регулирования теплового режима в электропечах сопротивления при термической обработке.
- •6.6. Система управления температурным режимом в шахтной электропечи типа сшцм.
- •6.6 Система регулирования газового режима в шахтной электропечи типа сшцм.
- •7 Планировка производственного участка
- •8 Безопасность и экологичность производства
- •8.1 Требования к микроклимату в производственных помещениях
- •8.2Требования к воздуху рабочей зоны
- •8.3 Освещенность
- •8.4 Требования к производственному оборудованию
- •8.5 Электробезопасность
- •8.6 Пожарная безопасность
- •8.7 Охрана окружающей среды.
Механические свойства
Марка стали |
Механические свойства | ||||
σВ, МПа |
σТ, МПа |
δ, % |
ψ, % |
KCU Дж/cм2 | |
20Х3Н3МФБА |
1200 |
1050 |
10,0 |
45 |
50 |
20Х2Н4А |
1225 |
980 |
11 |
57 |
98 |
18Х2Н4ВА |
1176 |
980 |
10 |
45 |
107 |
Таблица 3.2
Химический состав стали 20х3н3мфба (ту 0958-011-08627614-95)
|
|
Содержание элементов, % | ||||||||
С |
Si |
Mn |
Сr |
Ni |
Mo |
V |
Nb |
P |
S |
Cu |
0,18-0,22 |
0,17-0,37 |
0,30-0,60 |
2,80- 3,20 |
2,70-3,30 |
0,50-0,65 |
0,10-0,15 |
0,05-0,10 |
н.б. 0,025 |
н.б. 0,025 |
н.б. 0,30 |
Ресурс работы многих узлов современных машин в значительной степени определяется контактной усталостью, являющейся основным видом износа подшипников качения, зубчатых колес и др. узлов, работающих при больших контактных нагрузках. Критерием работоспособности высоконагруженных деталей машин является контактная выносливость, которая определяет долговечность и надежность их работы. Согласно ГОСТ 21354 контактная выносливость тем выше, чем выше твердость материала. В связи с этим высоконагруженные зубчатые колеса в настоящее время изготавливают из легированных цементуемых сталей с твердостью упрочненного поверхностного слоя 57…63НRC.
При выборе марки стали для цементуемых деталей следует учитывать, что поверхностную твердость и глубину цементованного слоя в весьма близких пределах можно получить на стали с различной степенью легированности и с различным содержанием углерода. Цементуемые стали отличаются между собой главным образом в отношении обеспечения механических свойств сердцевины в зависимости от размеров поперечного сечения заготовок.
Высокопрочная теплостойкая с высокой прокаливаемостью сталь 20Х3Н3МФБ предназначена для изготовления многоцелевого назначения высоконагруженных деталей машин.
Установлено следующее:
исследования распада переохлажденного аустенита при непрерывном охлаждении и в изотермических условиях стали 20ХЗНЗМФБА с содержанием легирующих элементов по верхнему и нижнему пределам по техническим условиям на сталь свидетельствуют о высокой устойчивости его в перлитной и бейнитной областях;
критическая скорость закалки составляет 160 град/мин;
промежуточное превращение стали протекает с образованием нижнего бейнита при скоростях охлаждения, больших или равных 10град/мин.;
значения критических точек стали, определенные термическим методом и дилатометрией, приведены в таблице 3.4
Таблица 3.3
АС1, °С |
АС3, °С |
МН,°С |
МК,°С |
730-750 |
780-800 |
360-370 |
250-270 |
сталь 20ХЗНЗМФБА отличается стабильностью прочностных и пластических характеристик при закалке от температур 820 − 980°С;
сталь сохраняет теплостойкость до 550°;
прокаливаемость стали составляет не менее 100мм как при закалке в масло, так и на воздухе;
температурный интервал горячей обработки давлением − 1180°С-850°С;
сталь флокеночувствительна, после ковки требуется проведение противофлокенного отжига;
штампуемость аналогична штампуемости сталей 20ХН3А, 20Х2Н4А;
технологичность при шлифовании цементуемых и азотируемых поверхностей деталей выше, чем у деталей из сталей 20ХН3А, 20Х2Н4А и 38Х2МЮА, при этом склонность к образованию шлифовочных трещин у стали 20Х3Н3МФБА ниже.
Внедрены в производство технологии:
выплавки и разливки стали с использованием экранируемых прибыльных надставок, позволивших повысить качество кузнечных слитков;
объемной горячей пластической деформации (ковка, штамповка) стали;
термической, в том числе предварительной термической обработки стали, обеспечивающей получение в кованных заготовках сложной формы однородного по размеру мелкого зерна аустенита номером 11…9 ГОСТ 5639 – 82 и высокий уровень механических свойств после отпуска
газовой цементации обеспечивающего максимальную работоспособность деталей в парах трения и в условиях контактной усталости.
Однако насыщении стали 20Х2Н4А углеродом понижается температура мартенситного превращения, поэтому после закалки в структуре цементованного слоя наряду с высокоуглеродистым мартенситом сохраняется большое количество остаточного аустенита, снижающего твердость, износостойкость, предел выносливости и вызывающего образование трещин при шлифовании.
Обладая высокими механическими свойствами, стали 20Х2Н4А и 18Х2Н4ВА имеют существенный недостаток – при упрочняющей термической обработке колес в сердцевине имеет место большой разброс значений твердости 35…48 HRC и соответственно, предела текучести σТ = 980 – 1372 МПа , что обусловлено колебанием химического состава сталей, допускаемым ГОСТом. Это снижает производительность при обработке резанием; сверление при максимальной твердости практически невозможно. В связи с этим на механически обрабатываемых участках назначаются «напуски», т.е. искусственное увеличение сечения для уменьшения прокаливаемости и, следовательно уменьшения твердости. Такой прием крайне нетехнологичен и для серийного производства не пригоден.
Эффективность технических решений подтверждена длительным сроком безаварийной эксплуатации на шахтах страны очистных угольных комбайнов «К – 500».
Следовательно, низкоуглеродистая мартенситная сталь 20Х3Н3МФБА является прогрессивным материалом для изготовления ответственных изделий, эксплуатируемых в жестких условиях.